合成車間壓力容器知識培訓考試試卷
姓名分數：
一：判斷題
1. 壓力容器受壓元件所用鋼材只需材料的力學效能和化學成分相同，就可以批准代用。（× ）
2. 計算厚度係指按有關公式計算得出的厚度，需要時尚應計入其他載荷所需厚度。 （√）
3. 確定壓力容器試驗壓力時，如容器各受壓元件（如圓筒、封頭、法蘭等）所用材料不同時，應取各元件材料[б]/[б]t比值中的最大者。（×）
4. 根據焊接接頭係數的高低，可推定無損檢測的比例、長度和焊接接頭的型式。（×）
5. gb151規定符合附錄c的奧氏體不鏽鋼焊接鋼管不得用於介質毒性程度為高度危害的換熱器。（×）
6. 奧氏體不鏽鋼制壓力容器，其a、b類焊接接頭可以用射線或超聲波檢測；c、d類焊接接頭可用磁粉或滲透方法進行檢測。（×）
7. 當補強材料許用應力大於殼體材料許用應力時，則在計算補強面積時所需的補強面積可以減少。（×）
8. 盛裝介質毒性程度為極度、高度危害的壓力容器用鋼板，應逐張進行超聲檢測。（√）
9. 採用強度脹接時，換熱管材料的硬度一般須低於管板材料的硬度值。（√）
10. 外壓容器的破壞主要有強度不足引起的破壞和失穩現象，但經常只計算外壓容器的穩定性。（√）
11. 殼體厚度大於25mm的低溫壓力容器，其支承與殼體相連的焊縫應進行100%磁粉或滲透檢測。（√）
12. gb 151中管箱和外頭蓋短節的長度可以不遵循gb 150中300mm的最小拼接筒節長度的限制。（√）
13. 管子與管板連線採用脹接方法時，其脹接原理是管子與管板同時產生塑性變形而達到了密封和滿足脹接強度。（×）
14. gb150中規定：對冷成形和中溫成形的碳素鋼和16mnr鋼製壓力容器的圓筒，當厚度δs≥3％di時，應作熱處理。 （√）
15. 鋼板厚度大於等於16mm的碳素鋼和低合金鋼制低溫容器或元件應進行焊後熱處理。 （×）
16. 臥式容器的支座應盡量使支座中心到封頭切線的距離a不大於0.5ra，當無法滿足a不大於0.5ra時，a值不宜大於0.2l。（√）
17. 鉻鎳奧氏體鋼製低溫容器可不遵循gb150附錄c的規定。（×）
18. jb/t4700-2000規定長頸法蘭的工作壓力大於或等於0.8倍標準規定的最大允許工作壓力時，法蘭與圓筒的對接焊縫必須進行100％射線或超聲檢測，檢測方法按jb/t4730。
（√）
19. 《容規》規定盛裝液化石油氣的壓力容器用碳素鋼和低合金鋼板必須進行超聲檢測。（×）
20. 碳素鋼和低合金鋼制壓力容器液壓時的液體溫度不得低於5℃。（×）
21. 容器最大允許工作壓力係指在設計溫度下，容器頂部所允許承受的最大表壓力，該壓力是根據容器各承壓元件的有效厚度代入相應的強度設計公式所得，且取其中的最大值。（×）
22. 設計壓力為1.0mpa；設計溫度85℃；介質為清水的壓力容器應劃為一類容器。（×）
23. 某夾套容器，內容器操作條件為真空，夾套內為0.25mpa加熱蒸汽，現設定內容器設計壓力為-0.4mpa（外壓）；夾套設計壓力為0.3mpa。（×）
24. 強度焊適用於換熱器承受振動或疲勞的場合。（×）
25. 帶外加熱盤管（半圓管(r100)，p=0.8mpa，v=0.03m3）的真空容器（dg=2500,l=2900）不接受《容規》監察。（×）
26. 圓筒在鞍座水平面上有加強圈時，其最大剪應力τ在靠近鞍座邊角處。（×）
27. 錐殼大端加強段計算時，錐殼區域性環向薄膜應力起控制作用。（×）
28. 法蘭的螺栓通孔應與殼體主軸線或鉛垂線對中布置。（×）
29. 墊片係數m愈大的墊片，在操作狀態下所需的壓緊力愈大，對法蘭設計不利，為此在壓力較高的條件下，一般應選用m較小的墊片。（×）
30. gb151中要求：對接後的換熱管應逐根進行液壓試驗，試驗壓力為設計壓力的1.5倍。（×）
二：選擇題（25題，每題1分，共25分，多選題，少選按比例得分，錯選不得分）
1. 一台橫截面為橢圓形的壓力容器，其短軸尺寸為125mm，長短軸之比為2:1,判斷該壓力容器是否屬於gb150的範圍 a 。
a) 是 b) 不是
2. 在下述厚度中滿足強度及使用壽命要求的最小厚度是 c 。
a）名義厚度 b）計算厚度 c）設計厚度 d）有效厚度
3. 固定式壓力容器上安裝多個安全閥時，其中乙個安全閥的開啟壓力 b ，其餘安全閥的開啟壓力可適當提高，但 c 。
a) 不應小於壓力容器的設計壓力 b) 不應大於壓力容器的設計壓力
c) 不得超過設計壓力的1.05倍 d) 不得超過設計壓力的1.10倍
4. 壓力容器焊接接頭係數φ應根據 a 選取。
a) 焊縫型式和無損探傷檢驗要求 b）容器強度計算確定
c) 焊縫類別和型式 d) 坡口型式和焊接工藝
5. 鋼製壓力容器，採用相當於雙面焊的全焊透對接接頭，當採用區域性無損檢測時，其焊接頭係數應取 c 。
a) 1.0 b) 0.9 c) 0.85 d) 0.8
6. 《鋼製壓力容器》gb150-1998中開孔補強採用的方法是 a 。
a) 等面積法 b) 極限分析法 c) 等面積法和極限分析法 d）壓力面積法
7. 等面積補強計算中的強度削弱係數fr等於設計溫度下接管材料與殼體材料 c 之比值。
a）屈服極限 b）抗拉強度 c)許用應力
8. 用於緊固法蘭的螺栓材料硬度應 a 螺母材料硬度。
a) 略高於 b) 略低於 c) 等於
9. 低溫容器施焊前應按jb4708進行焊接工藝評定試驗，包括 a 的低溫夏比（v形缺口）衝擊試驗。
a）焊縫和熱影響區 b）焊縫區、熱影響區和母材 c）焊縫、熔合區和熱影響區
d）焊縫、熔合區和母材 e）焊縫和母材
10. 管板厚度大於 c 時，宜採用鍛件。
a) 30 mm b) 50 mm c) 60 mm d) 65 mm
11. 判定壓力容器是否需要焊後熱處理的因素有 b d 。
a)容器類別 b)介質毒性 c)最高工作壓力 d)鋼材種類及其厚度
12. 對於錐殼的大端，當錐殼半頂角α≤ a 時，可以採用無摺邊結構。
a) 30o b) 45 o c) 60 o d) 90 o
13. 一台外壓容器直徑φ1200mm，圓筒殼長2000mm，兩端為半球形封頭，其外壓計算長度
為 b 。
a)2000mm b)2400mm c)2600mm
14. gb150不適用下列容器 b d 。
a)操作壓力為0.05,設計壓力為0.1mpa的容器；
b)石油液化氣鋼瓶； c) 立式容器； d) 火焰加熱消毒鍋
15. 下列哪些容器的a和b類焊接接頭應進行100%射線或超聲檢測 a c 。
a）厚度34mmq235-c制容器；b）厚28mm16mnr制容器；c）厚36mm20r制容器
16. 管殼式換熱器計算傳熱面積是以換熱管 c 為基準計算的。
a）內徑 b）中徑 c）外徑
17. 低溫管殼式換熱器用壓力容器法蘭在 b 情況下應採用對焊法蘭。
a）設計壓力≥1.6mpa b）設計壓力≥2.5mpa c）設計溫度≤-40℃
18. gb150規定插入式接管在 a b d 情況下接管內徑邊角處應倒圓。
a）承受疲勞載荷的壓力容器 b）低溫壓力容器 c）高壓容器
d）鋼材的標準抗拉強度下限值σb＞540mpa的容器
19．容器焊縫表面不得有咬邊的情況有 a b c d e 。
a）不鏽鋼制壓力容器 b）低溫壓力容器 c）設計壓力＞5.0mpa壓力容器
d）鋼材的標準抗拉強度下限值σb≥540mpa的容器 e）焊接接頭係數取1的壓力容器 20. gb150規定符合 a b c 條件的a類圓筒縱向焊接接頭，應按每台製備產品焊接試板。
a）cr-mo低合金鋼制壓力容器 b）盛裝毒性為極度或高度危害介質的容器
c）鋼材厚度大於20mm的15mnnbr制壓力容器 d）鋼材的標準抗拉強度下限值σb≥540mpa
21.《容規》規定下列哪種 a c 鋼製壓力容器應進行焊後爐內整體熱處理。
a）高壓容器 b）反應容器 c）中壓儲存容器 d）中壓分離容器
22. 壓力容器選用的壓力表應符合 a 要求。
a）必須與容器內介質相適應 b）低壓容器的壓力表精度等級應高於1.5級
c）高壓容器的壓力表精度等級應高於2.5級
d）壓力表盤刻度極限值應為設計壓力的1.5∽3.0倍，表盤直徑應大於100mm
23. 外壓球殼的許用外壓力與下述引數有關 b d 。
a）腐蝕裕量 b)球殼外直徑 c)材料抗拉強度 d)彈性模量
24. 在gb150外壓圓筒校核中，是以do / δe b 為界線區分薄壁圓筒和厚壁圓筒的。
a)≥10 b) ≥20 c) ≥4.0
25. 外壓計算圖表中，係數a是 a c d 。
a)無量綱引數 b)應力 c)應變 d)應力與彈性模量的比值
三：填空題 （25題，每題1分，共25分）
1. 壓力容器的設計、製造（組焊）、安裝、使用、檢驗、修理和改造等環節均應嚴格執行《容規》的規定。
2. 焊製壓力容器主要受壓元件的碳素鋼和低合金鋼，其碳含量不應大於 0.25% ，特殊條件下，如選用含碳量超過該值的鋼材，應限定碳當量不大於 0.45% 。
3. 《容規》規定，壓力容器選材除應考慮力學效能和彎曲效能外，還應考慮與介質的相容性 。壓力容器專用鋼材的磷含量（熔煉分析，下同）不應大於0.
030%，硫含量不應大於0.020%。
4. 設計儲存容器，當殼體的金屬溫度受大氣環境氣溫條件所影響時，其最低設計溫度可按該地區氣象資料，取歷年來月平均最低氣溫的最低值。
5. 碳素鋼和碳錳鋼在溫度高於425℃下長期使用，應考慮鋼中碳化物相的石墨化傾向。
6. 用於製造壓力容器殼體的碳素鋼和低合金鋼鋼板，凡符合下列條件之一，應逐張進行超聲波檢測：
1) 盛裝介質毒性程度為極度、高度危害的壓力容器。
2) 最高工作壓力大於等於 10 mpa的壓力容器。
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