施工組織設計（施工方案）報審表
施表7.1共頁第頁
福州建工（集團）總公司
fuzhou construction engineering (group) general co.
東城御景潘墩保障房
三區幼兒園基礎施工方案
版本號：
受控狀態：
編號：編制人：
持有者：
編制時間：2023年1月
實施時間：2023年1月
目錄1、編制依據4
2、工程概況4
3、塔吊基礎的設計5
4、塔吊基礎的施工10
5、塔吊的沉降、垂直度測定及偏差較正11
6、塔吊基礎施工圖12
附圖：1、塔吊樁定位圖
2、塔吊承臺配筋圖
3、塔吊平面布置圖
1、編制依據
《塔式起重機使用說明書》
《岩土工程勘察報告》
《建築地基基礎設計規範gb50007-2011》
《混凝土結構設計規範gb50010-2010》
gb5144-2006《塔式起重機安全規程》
jg/t100-1999《塔式起重機操作使用規程》
gb/t 5031-2008《塔式起重機》
qtz80/5612塔式起重機提供的技術資料
qtz80/5612塔式起重機提供的技術資料
潘墩保障房（東城御景）b標段四區 (結施、建施)
《塔式起重機混凝土基礎工程技術規程》（jgj/t187-2009）
《建築樁基技術規範》（jgj94-2008）
2、工程概況
2.1工程建設概況
2.2根據本工程地質勘察報告各土層極限摩阻力、端阻力標準值指標見下表：
2.3塔吊布置原則
本工程工期緊張，在施工中垂直運輸工作量很大。專案部結合建築物的高度、結構特點、施工現場環境，綜合考慮工期、吊運能力、機械型別等因素，合理安排機械數量和布置位置，作出以下布置原則：
塔吊選型：考慮到本工程施工階段周邊可利用場地狹小，為確保塔吊質量和安全，根據施工要求，現場擬採用1臺qtz80/5613塔吊。
2.3.3塔吊具體平面位置詳見附圖1、附圖7。
2.3.4因考慮到土方開挖後無法安裝，塔吊在土方開挖前全部安裝完畢。
2.3.5從本工程的結構特性、土質情況、土方開挖後承臺的支撐以及對邊坡支護影響等因素考慮，塔吊基礎採用衝（鑽）孔灌注樁+承臺基礎。
3、塔吊基礎的設計
3.1基礎設計引數
塔吊型號：qzt80a(5613塔吊起公升高度h：25.000m，
塔身寬度b：1.65m基礎埋深d：1.500m，
自重f1：550kn基礎承臺厚度hc：1.500m，
最大起重荷載f2：60kn基礎承臺寬度bc：5.500m，
樁鋼筋級別:rrb400樁直徑或者方樁邊長：0.800m，
樁間距a：3.9m承臺箍筋間距s：200.000mm，
承臺混凝土的保護層厚度：50mm， 承臺混凝土強度等級：c35；
3.2、塔吊基礎承臺頂面的豎向力和彎矩計算
塔吊自重（包括壓重）f1=550.00kn，
塔吊最大起重荷載f2=60.00kn，
作用於樁基承臺頂面的豎向力f=1.2×(f1+f2)=732.00kn，
風荷載對塔吊基礎產生的彎矩計算：
mkmax＝877.76kn·m；
3.3、承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算
1. 樁頂豎向力的計算
依據《建築樁技術規範》（jgj94-94）的第5.1.1條，在實際情況中x、y軸是隨機變化的，所以取最不利情況計算。
ni=(f+g)/n±mxyi/∑yi2±myxi/∑xi2
其中 n──單樁個數，n=4；
f──作用於樁基承臺頂面的豎向力設計值，f=732.00kn；
g──樁基承臺的自重：g=1.2×(25×bc×bc×hc)=1.2×(25×5.50×5.50×1.50)=1361.25kn；
mx,my──承臺底面的彎矩設計值，取1228.86kn·m；
xi,yi──單樁相對承臺中心軸的xy方向距離a/20.5=2.83m；
ni──單樁樁頂豎向力設計值；
經計算得到單樁樁頂豎向力設計值，
最大壓力：nmax=(732.00+1361.25)/4+1228.86×2.83/(2×2.832)=740.55kn。
最小壓力：nmin=(732.00+1361.25)/4-1228.86×2.83/(2×2.832)=306.08kn。
不需要驗算樁的抗拔
2. 承臺彎矩的計算
依據《建築樁技術規範》（jgj94-94）的第5.6.1條。
mx = ∑niyi
my = ∑nixi
其中 mx,my──計算截面處xy方向的彎矩設計值；
xi,yi──單樁相對承臺中心軸的xy方向距離取a/2-b/2=1.18m；
ni1──扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值，ni1=ni-g/n=400.23kn；
經過計算得到彎矩設計值：mx=my=2×400.23×1.18=940.55kn·m。
3.4、承臺截面主筋的計算
依據《混凝土結構設計規範》(gb50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。
αs = m/(α1fcbh02)
ζ = 1-(1-2αs)1/2
γs = 1-ζ/2
as = m/(γsh0fy)
式中，αl──係數，當混凝土強度不超過c50時，α1取為1.0,當混凝土強度等級為c80時，α1取為0.94,期間按線性內插法得1.00；
fc──混凝土抗壓強度設計值查表得16.70n/mm2；
ho──承臺的計算高度：hc-50.00=1450.00mm；
fy──鋼筋受拉強度設計值，fy=360.00n/mm2；
經過計算得：αs=940.55×106/(1.00×16.70×5500.00×1450.002)=0.005；
1-(1-2×0.005)0.5=0.005；
s =1-0.005/2=0.998；
asx =asy =940.55×106/(0.998×1450.00×360.00)=1806.23mm2。
由於最小配筋率為0.15%,所以構造最小配筋面積為:
5500.00×1500.00×0.15%=12375.00mm2。
選擇37φ25（@150,實配as=18167mm2）滿足要求。
3.5、承臺斜截面抗剪下計算
依據《建築樁技術規範》(jgj94-94)的第5.6.8條和第5.6.11條，斜截面受剪承載力滿足下面公式：
γ0v≤βfcb0h0
其中，γ0──建築樁基重要性係數，取1.00；
b0──承臺計算截面處的計算寬度，b0=5500mm；
h0──承臺計算截面處的計算高度，h0=1450mm；
λ──計算截面的剪跨比，λ=a/h0此處，a=(4000.00-1650.00)/2=1175.
00mm；當 λ<0.3時，取λ=0.3；當 λ>3時,取λ=3，得λ=0.
81；β──剪下係數，當0.3≤λ＜1.4時，β=0.12/(λ+0.3)；當1.4≤λ≤3.0時，β=0.2/(λ+1.5)，得β=0.11；
fc──混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16.70n/mm2；
則，1.00×740.55=740.547kn≤0.11×16.70×5500×1450/1000=14650.075kn；
經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋！
3.6、樁頂軸向壓力驗算
依據《建築樁技術規範》(jgj94-94)的第4.1.1條，樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式：
γ0n≤fca
其中，γ0──建築樁基重要性係數，取1.00；
fc──混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=14.30n/mm2；
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