取砂、石溫度30℃、水泥和水25℃，砂、石含水率1%，代入計算式：
=28.1℃
混凝土的中心溫度為：
第3天：t3=28.1+50.6×0.71=64.0℃
第6天：t6=28.1+50.6×0.7=63.5℃
第9天：t9=28.1+50.6×0.68=62.5℃
第12天：t12=28.1+50.6×0.61=59.0℃
第30天：t30=28.1+50.6×0.22=39.2℃
由此可知，混凝土在第3天的中心溫度最高，為64.0℃
4、混凝土表面溫度計算：
tb(t)=ta+4 h′(h- h′) △t（t）/h2
式中： tb(t)——齡期t時，混凝土的表面溫度（℃）
ta——齡期t時，地區的平均溫度（℃）；
h——混凝土的計算厚度，h=h+ h′；
h——混凝土的實際厚度（m）；
h′——混凝土的虛厚度(m)，h′=kλ/β；
k——計算折減係數，取0.666；
λ——混凝土的導熱係數，取2.33w/(m·k)；
β——模板及保溫層的傳熱系數（w/(m2·k)），β=1/(∑（δi/λi）+1/βa)
δi——各種保溫材料的厚度（m）；
λi——各種保溫材料的導熱係數（w/(m·k)）；
βa——空氣層傳熱系數，取23 w/(m2·k)；
△t（t）——齡期t時，混凝土內最高溫度與外界氣溫之差（℃），△t（t）=tmax-ta
β=1/（0.001/0.04+0.01/0.14+1/23）=7.15
h′=0.666×2.33/7.15=0.22
h=3.5+2×0.22=3.94m
tb=28+4×0.22(3.94-0.22) ×（64.0-28）/3.942 =35.2℃
5、溫度差計算：
混凝土中心溫度與表面溫度之差：tmax-ta=64.0-35.2=28.8℃＞25℃
混凝土表面溫度與大氣溫度之差：tb-ta=35.2-28=7.2℃＜25℃
由此可知，混凝土中心溫度與表面溫度相差較大，需採取降溫措施，本工程擬採用布設冷卻水管方式降低混凝土內外溫差，使之控制在25℃以下，確保混凝土施工質量，使之不出現貫穿性溫度裂縫和乾縮裂縫。
二、冷卻水管布置及拱座混凝土降溫計算
1、由前述計算可知，當混凝土的最高溫度達到64.0℃時，混凝土的內外溫差為64.0-35.
2=28.8℃；而混凝土的內外溫差應控制在規範允許的25℃範圍,因此溫差需降低3.8℃後才能滿足要求，為求安全餘量，在此將降溫幅度提高2℃,即為5.
8℃，需排出的水化熱量為：
q=t1×c×ρ×v
式中： t1——內外溫差超出25℃的量，取5.8℃；
c——混凝土比熱，取0.96kj/（kg·℃）；
混凝土密度，ρ=2400 kg/ m3；
v——混凝土體積，v=46.7×16×3.5=2615m3
q=5.8×0.96×103×2400×2615=34.9×106kj
2、吸收熱量所需水的質量
m= q/cpm(t1-t2)
式中： q——需排出的水化熱量(kj)；
cpm——水的比熱容，取4.2 kj/（kg·℃）；
t1——出水溫度（℃），取50℃；
t2——入水溫度（℃）。取30℃
m=34.9×106/4.2(50-30)=0.42×106 kg
3、吸收熱量所需水的體積
v=m/ρ
式中： v——消耗水的體積(m3）；
水的密度，取1000 kg/ m3；
v=0.42×106/1000=0.42×103 m3
4、管徑計算
s=v/v流·t′
式中： s——冷卻管的內壁面積(m2)；
v流——水的流速（m/s），取1m/s；
t′——消耗熱量所需時間(h)，取48h。
s=0.42×103/1/3600/48=1.71×10-3 m2
水管內半徑r=（s/π）0.5=0.024m。
本工程的冷卻水管管徑選用d50，考慮到冷卻管的連線方式及剛度要求，壁厚採用2.5mm。
三、結論
通過計算表明：汽輪發電機基礎底板大體積混凝土中心溫度與表面溫度之差＞25℃時，採取在混凝土中埋設冷卻水管通水降溫的方法是行之有效的，符合汽輪發電機基礎底板溫度控制要求。
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