目錄第一章工程概況 2
第二章編制依據 2
第三章落地平台計算書 2
第四章安全管理12
附圖13
第一章工程概況
1、信地城市廣場位於全椒路與臨泉路交口東北角，本專案為a#商業樓，總建築面積 2514.54m2，占地面積 867.29 m2；
2、本專案工程等級為二級，耐火等級為二級，結構形式為多層框架結構，抗震設防烈度為7度，設計使用年限50年；
第二章編制依據
鋼管落地平台腳手架的計算參照
《建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規範》(jgj130-2001)
《建築結構荷載規範》(gb50009-2001)
《鋼結構設計規範》(gb50017-2003)等。
第三章落地平台計算書
卸料平台平面搭設尺寸為2.5m寬×4.8m長，分別在1f-1g軸交1/5-6軸，最高搭設高度從二層樓面至三層樓面，搭設高度為4.
5m。見剖面圖本方案按平台最大高度考慮，最大堆放荷載為1t，受力面積為4㎡，每吊不能超過0.8t。
卸料平台的立桿縱距1.2m、橫距1.2m、步距1.
5m，腳手架搭設高度：12.3m，，鋼管型別(mm):
φ48×3.5，扣件連線方式：平台板下鋼管採用雙扣件，其他採用單扣件，扣件抗滑承載力係數:
0.80，立桿上端伸出至模板支撐點的長度0.30m，平台底鋼管間距離300mm。
腳手板自重:0.3kn/m2；欄杆自重:0.15kn/m2；材料堆放最大荷載:2.5kn/m2；施工均布荷載標準值:1kn/m2。
支撐高度在4公尺以上的模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架，對於高支撐架的計算規範存在重要疏漏，使計算極容易出現不能完全確保安全的計算結果。本計算書編寫還參考了《施工技術》2002.3.
《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》一文。
一、引數資訊:
1.基本引數
立柱橫向間距或排距la(m):1.20，腳手架步距h(m)：1.50；
立桿縱向間距lb(m):1.20，腳手架搭設高度h(m)：4.50；
立桿上端伸出至模板支撐點的長度a(m):0.30，平台底鋼管間距離(mm)：300.00；
鋼管型別(mm):φ48×3.5，扣件連線方式：雙扣件，取扣件抗滑承載力係數:0.80；
2.荷載引數
腳手板自重(kn/m2):0.300；
欄杆自重(kn/m2):0.150；
材料堆放最大荷載(kn/m2):2.500；
施工均布荷載標準值(kn/m2):1.000；
二、縱向支撐鋼管計算:
縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面幾何引數為
截面抵抗矩 w = 5.08 cm3；
截面慣性矩 i = 12.19cm4；
縱向鋼管計算簡圖
1.荷載的計算：
(1)腳手板與欄杆自重(kn/m)：
q11 = 0.150 + 0.300×0.300 = 0.240 kn/m；
(2)堆放材料的自重線荷載(kn/m)：
q12 = 2.500×0.300 = 0.750 kn/m；
(3)活荷載為施工荷載標準值(kn/m)：
p1 = 1.000×0.300 = 0.300 kn/m
2.強度驗算:
依照《規範》5.2.4規定，縱向支撐鋼管按三跨連續梁計算。
最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和；
最大彎矩計算公式如下:
最大支座力計算公式如下:
均布恆載：q1 = 1.2 × q11+ 1.2 × q12 = 1.2×0.240+ 1.2×0.750 = 1.188 kn/m；
均布活載：q2 = 1.4×0.300 = 0.420 kn/m；
最大彎距 mmax = 0.1×1.188×1.2002 + 0.117 ×0.420×1.2002 = 0.242 kn.m ；
最大支座力 n = 1.1×1.188×1.200 + 1.2×0.420×1.200 = 2.173 kn；
最大應力 σ = mmax / w = 0.242×106 / (5080.0) = 47.605 n/mm2；
縱向鋼管的抗壓強度設計值 [f]=205.000 n/mm2；
縱向鋼管的計算應力 47.605 n/mm2 小於縱向鋼管的抗壓設計強度 205.000 n/mm2，滿足要求！
3.撓度驗算:
最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度；
計算公式如下:
均布恆載:
q = q11 + q12 = 0.990 kn/m；
均布活載：
p = 0.300 kn/m；
v = (0.677 ×0.990+0.990×0.300)×1200.04/(100×2.060×105×121900.0)=0.799 mm；
縱向鋼管的最大撓度為 0.799 mm 小於縱向鋼管的最大容許撓度 1200.000/150與10 mm，滿足要求！
三、橫向支撐鋼管計算:
支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；
集中荷載p取板底縱向支撐鋼管傳遞力，p =2.173 kn；
支撐鋼管計算簡圖
支撐鋼管計算彎矩圖(kn.m)
支撐鋼管計算變形圖(kn.m)
支撐鋼管計算剪力圖(kn)
最大彎矩 mmax = 0.978 kn.m ；
最大變形 vmax = 3.951 mm ；
最大支座力 qmax = 9.507 kn ；
最大應力 σ= 192.512 n/mm2 ；
橫向鋼管的計算應力 192.512 n/mm2 小於橫向鋼管的抗壓強度設計值 205.000 n/mm2，滿足要求！
支撐鋼管的最大撓度為 3.951 mm 小於支撐鋼管的最大容許撓度 1200.000/150與10 mm，滿足要求！
四、扣件抗滑移的計算:
按照《建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規範培訓講座》劉群主編，p96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kn，按照扣件抗滑承載力係數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.
80kn 。
r ≤rc
其中 rc -- 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kn；
縱向或橫向水平杆傳給立桿的豎向作用力設計值 r= 9.507 kn；
r < 12.80 kn,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!
五、模板支架立桿荷載標準值(軸力)計算:
作用於模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。
1.靜荷載標準值包括以下內容：
(1)腳手架的自重(kn)：
ng1 = 0.129×4.500 = 0.581 kn；
(2)欄杆的自重(kn)：
ng2 = 0.150×1.200 = 0.180 kn；
(3)腳手板自重(kn)：
ng3 = 0.300×1.200×1.200 = 0.432 kn；
(4)堆放荷載(kn)：
ng4 = 2.500×1.200×1.200 = 3.600 kn；
經計算得到，靜荷載標準值 ng = ng1+ng2+ng3+ng4 = 4.793 kn；
2.活荷載為施工荷載標準值產生的荷載。
經計算得到，活荷載標準值 nq = 1.000×1.200×1.200 = 1.440 kn；
3.因不考慮風荷載,立桿的軸向壓力設計值計算公式
n = 1.2ng + 1.4nq = 1.2×4.793+ 1.4×1.440 = 7.768 kn；
六、立桿的穩定性驗算:
立桿的穩定性計算公式:
其中 n ---- 立桿的軸心壓力設計值(kn) ：n = 7.768 kn；
軸心受壓立桿的穩定係數,由長細比 lo/i 查表得到；
i ---- 計算立桿的截面迴轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm；
a ---- 立桿淨截面面積(cm2)：a = 4.89 cm2；
w ---- 立桿淨截面模量(抵抗矩)(cm3)：w=5.08 cm3；
鋼管立桿最大應力計算值 (n/mm2)；
[f] ---- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：[f] =205.00 n/mm2；
l0 ---- 計算長度 (m)；
如果完全參照《扣件式規範》，由公式(1)或(2)計算
l0 = k1μh1)
l0 = h+2a2)
k1---- 計算長度附加係數，取值為1.167；
計算長度係數，參照《扣件式規範》表5.3.3；μ= 1.730；
a ---- 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.300 m；
公式(1)的計算結果：
立桿計算長度 l0 = k1μh = 1.167×1.730×1.500 = 3.028 m；
l0/i = 3028.365 / 15.800 = 192.000 ；
由長細比 l0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定係數φ= 0.195 ；
鋼管立桿受壓應力計算值 ； σ =7767.540 /( 0.195×489.000 )= 81.459 n/mm2；
鋼管立桿穩定性驗算 σ = 81.459 n/mm2 小於鋼管立桿抗壓強度設計值 [f] = 205.000 n/mm2，滿足要求！
公式(2)的計算結果：
l0/i = 2100.000 / 15.800 = 133.000 ；
由長細比 l0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定係數φ= 0.381 ；
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