一、 工程概況
嘉湖新都工程，位於深圳市羅湖區田貝四路與水田街交匯處，
建築面積26495m2（含地下室面積4512 m2），設有地下室2層，地上23層，（其中裙房3層，標準層20層），建築控制高度72.1m，4層以下為框剪結構，5層以上為剪筒結構。
該工程由深圳市中銀紳投資發展****興建，中建（深圳）設計公司設計。
（一）、設計特徵：
該工程的四層為結構轉換層（見附圖一），梁板式結構，梁頂標高為15.55m，板厚為200，配筋φ12@200雙層雙向，最大框支梁截面1000×2400，最大主筋直徑φ32，設計要求框支梁主筋採用焊接接頭，直徑φ32的鋼筋必須採用墩粗直羅紋接頭連線，框支樑端部上筋下錨到柱內，最大 m。
結構轉換層砼強度等級為c50，並摻入美國杜拉纖維，該工程以22軸為左右對稱軸，並在22~27軸線之間設有後澆帶，後澆帶寬度1000，上下各層貫通，設計要求後澆帶應待天後澆築砼。
結構轉換層以下各樓層使用荷載分別為：首層10 kn/m2，二層3.5 kn/m2，三層3.5kn/m2。
（二）、施工要點分析：
1、 框支梁截面較大，自重大，最大達1.0×2.4×2.5=6t/m之多，
框支梁下的三層梁板結構承載能力不足，而且部分框支梁的重心與三層梁的重心不重合，偏心較大。經分析，該工程的框支梁施工荷載傳遞的最不利截面如圖一所示。因此，在選擇施工方法時，必須慎重地對三層及三層以下結構進行承載能力的驗算，不足時，必須採取有效的技術措施，確保三層及三層以下結構的安全。
2、 巨大的框支梁自重及其施工荷載是通過模板支撐系統傳遞到
三層及三層以下的梁板結構上進行解除安裝的，因此，對支撐系統的強度、剛度及穩定性等必須滿足技術要求。
3、 框支梁主筋直徑大，長度大，重量大，箍筋直徑大，密度大，
支座處錨固長度大，鋼筋製作、運輸就位、安裝難度相對也較大。
4、 框支梁截面大，砼澆築後，內外溫度差有可能超過25 0c。
因此，應按大體積砼施工要求，做好養護期間的保溫工作，防止產生溫差裂縫。
5、 結構轉換層砼強度等級設計要求為c50，內摻杜拉纖維，為
高強度砼。
6、 轉換層結構施工期間（9月上旬）正值高溫、多雨季節，天
氣變化異常，颱風、暴雨時有發生，砼澆築期間應避免不良天氣，影響砼澆築質量。
7、 22~27軸間設有後澆帶，後澆帶西側的框架梁被分成了兩段，
在後澆帶內砼未澆築或澆築以後養護期間，這部分的框架梁（3層及3層以下各層）均不能承受自重及其以上的施工荷載。
二、 施工方法選擇
根據該工程設計特徵、工期要求及施工單位的技術條件，以安
全優質、經濟合理為前提，綜合分析後，確定採用一次性整體澆築法，為此對模板、鋼筋及砼澆築方法分別簡述如下：
1、 轉換層施工程式
2、 模板：
模板支撐系統採用φ48鋼管搭設滿樘支撐架，設水平拉桿和剪
刀撐，立桿間距根據施工荷載大小通過計算後確定。
框支梁底模先安裝，待框支梁鋼筋綁紮完成後並經驗收合格，
再立框支梁側向模板和樓板底模。
3、 鋼筋
框支梁鋼筋綁紮安裝在框支梁底模安裝完畢後進行，樓板鋼筋
在樓板底模安裝後進行。
4、 砼澆築
轉換層豎向結構（柱、剪力牆）與水平結構（框支梁、板）同
時整體澆築。
三、 轉換層框支梁施工荷載及結構承載能力驗算
結構轉換層框支梁施工荷載（含結構自重、模板重、支撐架重
及施工活荷載等）是通過模板支撐架傳遞到三層樓面，再傳到二層，最後傳遞到首層。在荷載傳遞過程中，試圖利用樓面結構的承載能力（使用荷載、裝修荷載等）達到層層解除安裝的目的，以施工荷載pmax≤結構承載能力σ［pmax］為安全。
（一）、結構轉換層施工荷載計算
1、 施工荷載計算原則
因結構轉換層施工荷載具有短期的、逐漸加大、又很快趨向安
全的特點，只要砼澆築方法和速度控制得當，當達到最大值時，梁底部先澆築的砼已接近初凝或終凝，施工荷載對支撐結構的影響也逐漸減小。砼全部達到終凝時，結構轉換層已具有自持能力，對支撐結構安全的不利影響會逐漸消失，進入安全期，為此擬定施工荷載計算原則如下：
（1）、施工荷載計算採用標準值，但不計超載係數；
（2）、框支梁線荷載影響範圍（寬度）等於框支梁寬度+2m；
（3）、施工荷載大小，主要取決於框支梁截面大小，截面越大，荷載亦越大，為此以截面較為典型的框支梁為例進行計算，若滿足安全要求，則其它小於該截面的框支梁均參照該方法進行施工。
2、 荷載標準值
靜載：木模板、楞木枋 0.5kn/m2
現澆鋼筋砼自重 25.5 kn/m3
動載：施工人員及裝置 2.5 kn/m2
振搗砼2.0 kn/m2
3、 結構轉換層框支梁施工荷載計算圖一
計算結果列表如下
（二）、支承結構承載能力驗算：
1、二、三層商鋪樓面結構承載能力
設計使用荷載： 3.5×1.4=4.9 kn/m2
樓面50厚裝修層：0.05×25×1.2=1.5 kn/m2
天棚10厚裝修層：0.01×18×1.2=0.22 kn/m2
小計：［p2］=［p3］=4.9+1.5+0.22=6.62 kn/m2
2、首層商鋪樓面結構承載能力
設計使用荷載： 10×1.4=1.4 kn/m2
樓面50厚裝修層：0.05×25×1.2=1.5 kn/m2
天棚10厚裝修層：0.01×18×1.2=0.22 kn/m2
小計：［p1］=14+1.5+0.22=15.72 kn/m2
3、三層結構最大支承能力
σ［pmax］=［p1］+［p2］+［p3］=6.62+6.62+15.72=28.96 kn/m2
（三）、結構支承能力分析
1、 框支梁截面≤1000×1800的部位，三層結構支承能力
σ［pmax］=28.96 kn/m2，大於施工荷載28.73 kn/m2，故認為滿足安全要求。
2、 框支梁截面900×1800（邊端跨間梁）部位，因結構呈現偏
心受力狀態，支承結構板帶計算寬度較小，故三層結構支承能力σ［pmax］=28.96 kn/m2小於施工荷載34.32 kn/m2，故認為不能滿足安全要求。
3、 其它截面框支梁施工荷載均大於結構支承荷載σ［pmax］=28.96
kn/m2，故認為不能滿足安全要求。
四、 結構轉換層鋼管支撐架立桿間距計算
（一）、鋼管、扣件技術條件：
1、 鋼管：
外徑48mm，壁厚3.5mm，截面積a=489mm2，每公尺重3.84kg，截面抵抗矩w=5080mm3，抗壓強度允許值［f］=205n/mm2。
2、 扣件：
抗滑移實驗荷載7kn時位移值δ1≤7.0mm，
10kn時位移值δ2≤0.5mm，
偏心矩e=53mm。
（二）、壓桿抗壓強度計算值：
公式：fmax=≤［f］=205n/mm2
式中—壓桿穩定性係數，取0.525
m=en=53n
圖二 n=
=（205－）×0.525×489=14.3kn
（三）、結構轉換層鋼管支撐架立桿間距計算
1、200厚板下支撐間距計算荷載
1.2×（0.2×25.5+0.5）+4.5×1.4=13.02kn/mm2＜14.3 kn/mm2
故縱橫向間距為1000。
2、600×1200截面框支梁下支撐架，截面如圖二。
（1）、計算荷載：1.2［（0.6×1.0+0.2×2.6）×25.5+（2+2+0.6）
0.5］+4.5×1.4×2.6=53.41kn/m
（2）、立桿布置方式與間距：
橫向布置3根
縱向=0.81m
取500。
3、1000×1400截面框支梁下支撐架，截面如圖三。
（1）、計算荷載：［（1.2×1.0+0.2×3）×25.5+（3+2.4
0.5］×1.2+4.5×1.4×3=77.22kn/m
（2）、立桿布置方式與間距：
橫向布置5根，如右圖
縱向=0.794m
取500。
4、900×1800截面框支梁下支撐
架，截面如圖四圖三
（1）、計算荷載：（46.41+2.65）×1.2+4.5×1.4×2.9=77.14kn/m
（2）、立桿布置方式與間距：
橫向布置3根，如右圖
縱向=0.54m
取500。
圖四 5、1000×1800截面框支梁下支撐架。
（1）、計算荷載：1.2［（1.6×1.0+0.2×3）×25.5+（3+3.2）×0.5］
4.5×1.4×3=89.94kn/m
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