及支撐系統專項方案

目錄1、工程概況 1

2、模板支撐體系設計計算 1

3、構造要求 6

4、搭拆腳手架安全注意事項 6

4.1 碗扣式鋼管腳手架搭設的安全技術要求 6

4.2 檢驗、驗收和使用管理 8

4.3 碗扣式鋼管腳手架拆除的安全技術要求 9

模板及支撐系統專項施工方案

丹東市新區醫院位於丹東市臨港經濟區，建築面積90720m2，地基進行了樁基設計，主體結構是框架剪力牆結構，抗震等級二級，建築物高度39公尺，地上區域性9層，地下1層，設計使用年限50年。

1) 剪力牆側模板、肋及對拉螺栓承載能力

模板採用15㎜多層板,內楞為40×70木方，其間距初步定為200㎜；外楞為48×3.5㎜鋼管(雙道)；對拉螺栓為φ12，其間距：水平、垂直為650㎜。

混凝土澆灌採用幫浦車澆灌方式，混凝土澆灌速度控制在10.0m/h。

（1）新澆砼對模側面的最大壓力（內搗）：

f=f—新澆砼對模板的最大側壓力（kn/m2）；

—砼重力密度，取（24kn/m3）；

t0—砼初凝時間取2h；

h=5.10m，厚為350mm；

—外加劑影響修正係數，取1.0；

—砼坍落度影響修正係數，坍落度為150㎜時取1.15；

—砼澆築速度取10.0m/h；

f1=0.22×24×2×1.0×1.15×=(38.40kn/㎡)

f2= (kn/㎡)

取其中最小的值：故最大側壓力為38.40kn/㎡。

（2）考慮傾倒砼時對側模產生的荷載標準值f2=2.0 kn/㎡。

（3）荷載組合

f1=（f1×1.2＋f2×1.4）×0.9

=（38.40×1.2＋2.0×1.4）×0.9

=44.0(kn/㎡)

（4）對清水覆膜工藝模板驗算：

1)模板所承擔的荷載計算值:

q= f1=38.40kn/m2

2)設計多層板的厚度為15mm，寬按1000mm計算、內木楞間距200mm。

強度驗算:

w =1000×152/ 6= 3.75×104mm3

m=1/10ql2=1/10×38.40×(0.2)2=

模板截面強度計算公式б=m/w=0.15×106/3.75×104

4.17n/mm2＜fm=13n/mm2故強度滿足要求

剛度驗算:

模板撓度由式=q2l4/150ei 式中 ① e=9.5×103 木材彈性橫量；② i－木模板截面慢性矩mm；i=bh3/12,③ l－內楞計算跨距為200mm

剛度驗算採用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用，則q2=38.40kn/㎡

=38.40×2004/150×9.5×103×2.8×105=0.14mm

200/400=0.5㎜

i=bh3/12=1000×153/12=2.8×105

結果其剛度能滿足要求。

（5）內楞驗算

5.1、內楞的截面60×90㎜,w=1/6*bh2=1/6*60*902=8.1×104㎜3；

1/12*b*h3=3.645×106㎜4； e=9.5*103mpa.

最大彎距m=0.1q3l2 ，q3=f1=44.0 kn/㎡*0.2=8.8 kn/m；

m=×8.8×(650)2

0.372×106 n*㎜

內楞的強度計算： σ===4.6n/㎜2＜n/㎜2

故強度滿足要求

剛度撓度驗算:

=8.8×7504/(150×9.5×103×3.645×106)=0.344mm＜［］=600/400=1.5㎜，

剛度滿足要求

5.2、驗算外楞:

外楞亦用2φ48×3.5㎜鋼管, 外楞(鋼管)淨間距為650㎜。w2=2*5.08×103㎜3, 2*12.18×104㎜4；

作用在外楞的均布荷載0.75×44.0=33.0 kn/m

==1.394kn·m

外楞的強度計算： σ===137.2n/㎜2＜n/㎜2

==0.77㎜＜㎜。

剛度滿足要求

（6）對拉螺栓驗算

拉力n=44×0.65×0.65=18.59kn

0.65——表示對拉螺栓水平距離

0.65——表示對拉螺栓垂直距離

應力σ=

選用m12對拉螺栓，a=113㎜2

σ==164.5n/㎜2〈170n/㎜2（允許應力)（可以）

2) 較大的梁模板計算：

以最大梁400×1000mm為例，模板採用15厚多層板，小楞為40×70木方間距200，大楞為48×3.5鋼管間距700，支撐體系為48×3.5鋼管滿堂腳手架。

1．荷載計算

1).模板及其支架自重標準值:σ1.53kn/m2

①多層板（15mm厚）0.42 kn/m2

②小楞(40×70松木方)0.16kn/m2

③支承架系統(鋼管)0.95kn/m2

2).新澆混凝土自重標準值:9.6kn/m2 24kn/m3×0.4m=9.6kn/m2

3).鋼筋自重標準值: 1kn/m2

4).施工人員及裝置荷載標準值: 5.00kn/m2

5).振搗混凝土時產生的荷載標準值:

對水平模板為2.0kn/m2;對垂直模板為4.0kn/m2

6).新澆混凝土對模板側面的壓力標準值:

傾倒混凝土產生的水平荷載標準值2kn/m2，分別取荷載分頂係數1.2和1.4，則作用於模板的總荷載設計值為:

q=12.13×1.2+(5+2+2)×1.

4=27.156kn/m2

2.扣件抗滑承載力計算

r≤rc式5.2.5)

式中 r為立桿受豎向作用力設計值

rc為扣件抗滑承載力設計值，查表5.1.7，rc取=8.00 kn

則：n÷n÷0.75≤8，即：n≥4.526，取n=6 個

該梁每1m範圍內須設定不少於6個立杆，則立桿布置區格尺寸為0.9×0.7=0.63 m2

2.立桿穩定性計算

n≤…………………(式5.2.6-1)

式中為軸心受壓構件的穩定係數，根據λ取值查表a.0.6取值=0.205

λ為長細比，λ=l0/i=2837/15.9=178<250

l0為計算長度l0=kμ1（h+2a）=1×1.669×(1.3+2×0.2)=2.837 m………(式5.4.6-1)

i為截面迴轉半徑,查表b.0.1取值1.59 cm=15.9 mm，搭設時掃地桿離地20㎝，並適當布置垂直剪刀撐。

a為立桿的截面面積，立桿ф48×3.5，a= 489mm2

為鋼材的抗壓強度設計值，查表5.1.6取值205 n/mm2

則：0.205×489×205=20.55 kn≥4.526 kn，腳手架立桿穩定性滿足要求。

3.縱橫向水平杆的抗彎強度和撓度驗算

梁底支架橫桿可視為簡支梁，模板支架上部設40×80木方，間距200mm。其抗彎強度和撓度計算如下：

抗彎強度計算σ=mmax/w≤……(式5.2.1)

式中σ為水平杆最大應力

mmax為彎矩設計值(n·mm), m=1.2∑mgk+1.4∑mqk……(式5.2.2)

w為截面模量(mm3)，w=л·(d3-d14/d)/32取值5078 mm3

則：0.125×27.156×9002/6/5078=90.4 n/mm2< 205 n/mm2，滿足要求；

撓度計算式5.2.3)

式中υ為撓度(mm) υ=5ql4/384ei；[υ]為容許撓度，查表5.1.8取值6 mm。

l 為立桿最大間距,取值900 mm

e 為鋼管的彈性模量，取值2.06×103 kn/mm2

i 為截面慣性距，取值12.19×104 mm4

則：5×27.156×9004/(384×2060×103×12.19×104)=0.93 mm< 6 mm，滿足要求。

3) 腳手架驗算結論

通過對梁支架及模板的設計及校核驗算，計算結果證明本設計滿足上述的安全使用條件，即通過強度、剛度、穩定性、地基承載力的驗算，並按照構造要求搭設，可以滿足施工的使用要求。

立桿底腳均墊以底座或墊板，立桿接頭採用對接方式，並在支架頂端用搭接方式調整標高。對於每個立桿搭接其扣件數不得少於3個，且端部扣件蓋板的邊緣至杆端距離不應小於100㎜，立桿搭接長度不得少於1m。

立桿上的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不應設定在同步內，同步內隔一根立桿的兩個接頭在高度方向錯開的距離不宜小於500㎜；各接頭中心至主節點的距離不宜大於步距的1/3。

支架應設定剪刀撐，剪刀撐的斜桿與地面的傾腳宜在45°～60°之間，每道剪刀撐寬度不應小於4跨，長度不應小於6m,剪刀撐底腳必須撐在地面上。滿堂支架四邊與中間每隔四排支架立桿應設定一道縱向剪刀撐，由底至頂連續設定。

(1)腳手架搭設前，要先編制腳手架施工組織設計。明確使用荷載，確定腳手架平面、如布置，列出構件用量表，制訂構件**和周轉計畫等。

(2)所有構件，必須經檢驗合格後方能投人使用。

(3)立桿基礎施工應滿足要求，清除組架範圍內的雜物，平整場地，做好排水處理。

(4)接頭搭設：

①接頭是立桿同橫桿、斜桿的連線裝置，應確保接頭鎖緊。搭設時，先將上碗扣擱置在限位銷上，將橫桿、斜桿等接頭插入下碗扣，使接頭弧面與立桿密貼，待全部接頭插入後，將上碗扣套下，並用榔頭順時針沿切線敲擊上碗扣凸頭，直至上碗扣被限位銷卡緊不再轉動為止。

②)如發現上碗扣扣不緊，或限位銷不能進上碗扣螺旋麵，應檢查立桿與橫桿是否垂直，相鄰的兩個碗扣是否在同一水平面上(即橫桿水平度是否符合要求)；下碗扣與立桿的同軸＆是否符合要求；下碗扣的水平面同立杆軸線的垂直度是否符合要求；橫桿接頭與橫桿是否變形；橫桿接頭的弧面中心線同橫桿軸線是否垂直；下碗扣內有無砂漿等雜物充填等；如是裝配原因，則因調整後鎖緊；如是桿件本身原因，則應拆除，並送去整修。

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