經八緯一改造專案b區8#-13#樓
施工公升降機在車庫頂板安裝承載力驗算
為了加大安全係數，採取在公升降機基礎範圍的車庫頂板下加鋼管支撐的方式，將上部載荷傳遞到筏板基礎上。鋼管支撐體系：搭設範圍5.
5*5（公升降機基礎範圍外擴1m），滿堂支撐體系採用48mm×3.5mm無縫鋼管，立桿縱橫間距0.7m，步距1.
2m，頂端用u型卡與方木支撐，方木截面大小50mm×80mm，間距同立杆，底座支設在通長300mm*50mm木質墊板上。掃地杆距離地面200mm，縱橫方向滿加。梁底加設獨立立桿，立桿間距0.
7m，立桿上端伸出至木方支撐點長度0.1m，支撐架搭設高度3.95m。
立桿與滿堂腳手架體四周加設剪刀撐與斜撐，斜撐與地面成45角。
特將施工公升降機的壓力進行計算和滿堂支撐體系進行驗算。
根據施工現場情況，本裝置安裝在車庫頂板上。按照樓層總高和施工荷載要求，根據廠家提供的sc200/200施工公升降機使用說明書中的資料驗算如下：
根據施工現場情況，本裝置安裝在車庫頂板上。按照樓層總高和施工荷載要求，根據廠家提供的sc200/200施工公升降機使用說明書中的資料驗算如下：
（1）吊籠重（含附件）：2x1600=3200kg=32kn
（2）護欄重量1480kg=14.8kn
（3）標準節（含附件）：145x54=7830kg=78.3kn
前四項合計為202.93kn
（5）最大載重量：39.2kn 動力係數：1.1
基座底面積a=4m×4.5m=18m
公升降機總荷載設計值為：
p=（202.93×1.2+39.2×1.1×1.4）/a=16.88kn/ m
經對地落車庫頂板以上的驗算，能夠滿足施工公升降機的承載力要求。為了加大安全係數，採取在公升降機基礎範圍的車庫頂板下加鋼管支撐的方式，將上部載荷傳遞到筏板基礎上。鋼管支撐體系：
搭設範圍4.6*4（公升降機基礎範圍），鋼管φ48*3，間距600*600，，用頂托加木方頂在板下，木方間距600，橫桿步距1500，立桿上端伸出至木方支撐點長度0.1m，支撐架搭設高度3.
8m。2、頂板承載力驗算：
根據施工公升降機的受力情況，對加固支撐範圍內的車庫頂板承載力進行驗算（車庫頂板強度等級為c30，設計荷載為
（1.1公尺覆土）1.1 ×20=22 kn/ m
活荷載10 kn/ m
合計：1.2×22+1.4×10=40.4 kn/ m＞16.19 kn/ m
取加固支撐面積5.5m*5m，荷載驗算時取值在支撐範圍內進行驗算。）
pk=( kk +gk)/a
其中：pk--基礎地面平均壓力值
kk---上部結構傳至基礎頂面豎向力值
gk---車庫頂板設計自重9.2 kn/ m
pk=( kk +gk)/a，
a---加固支撐面積
pk=( kk +gk)/a，
=（202.93×1.2+39.2×1.1×1.4）/（5.5*5）+9.2 kn/ m
=11.05kn/ m+9.2 kn/ m
=20.25 kn/ m〈40.4 kn/ m
故車庫頂板滿足荷載要求。
3、鋼管支撐體系驗算：
施工公升降機產生的荷載由前式得知：p=202.93kn
施工公升降機理論基礎面積由前式的知：s=4.5*4=18 m
則： 單根鋼管承載力為：n=202.93/18*0.7*0.7=5.54
滿堂腳手架工程方案計算書
1、工程施工圖紙及現場概況
2、《建築施工高處作業安全技術規範》（jgj80-91）
3、《建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規範》(jgj130-2001)。
4、《建築施工模板安全技術規範》（jgj162-2008）
5、《建築施工手冊》第四版（縮印本）
6、《建築施工現場管理標準》dbj14-033-2005
7、《建築結構荷載規範》（gb50009-2001）2023年版
8、建書腳手架和模板計算軟體(建科評［2007］028號)
滿堂腳手架搭設引數
荷載引數
橫向水平杆間距0.18m，截面抵抗矩 w=4.49cm3；截面慣性矩 i=10.78cm4；
（一）抗彎強度驗算
1、橫向水平杆按簡支梁計算，其計算跨度取立桿橫距，l=0.7m。
2、荷載計算
均佈線荷載設計值為：
q= [1.2×0.35+1.4×20]×0.18=5.116kn/m
3、強度驗算
m= 0.125ql2=0.125×5.116×0.72=0.31kn·m
支座力計算1ql=1×5.116×0.7=3.58kn
鋼管抗彎強度設計值f=215n/mm2；
橫向水平杆抗彎強度滿足要求!
（二）撓度驗算
驗算撓度變形時，採用荷載效應的標準組合的設計值,各類荷載分項係數均取1。
q = 0.18×（0.35＋20）=3.663kn/m；
橫向水平杆最大容許撓度值:700/150=4.7mm，且不得大於10mm
鋼管彈性模量: e = 206000n/mm2；
滿足要求!
（一）強度驗算
橫向水平杆作用在縱向水平杆的集中荷載p=3.58kn，
計算簡圖(kn)
彎矩圖(
最大彎矩 mmax=
鋼管抗彎強度設計值f=215n/mm2；
縱向水平杆抗彎強度滿足要求!
（二）撓度驗算
驗算撓度變形時，採用荷載效應的標準組合的設計值,各類荷載分項係數均取1。
橫向水平杆作用在縱向水平杆的集中荷載p=2.564kn，
縱向水平杆最大變形v=1.050mm
容許撓度值:700/150=4.7mm，且不得大於10mm
vmax =1.050mm < 4.7mm
滿足要求!
扣件連線方式採用雙扣件，扣件抗滑承載力折減係數1,抗滑承載力設計值：
rc＝1×12=12.00kn
水平杆通過扣件傳給立桿的最大豎向力設計值：r=15.663kn
r > rc，不滿足要求!建議採用頂托!
（一）風荷載計算
基本風壓採用山東濟南市10年一遇風壓值採用，ω0=0.1kn/m2。
滿堂腳手架計算高度h=3.95m，按地面粗糙度d類有密集建築群且房屋較高的城市市區。風壓高度變化係數z=0.62。
計算風荷載體形係數s
將滿堂腳手架視為桁架，按現行國家標準《建築結構荷載規範》表7.3.1第32項和36項的規定計算。
滿堂腳手架的擋風係數=1.2×an/(la×h)=1.2×0.
104/(0.7×1.2)=0.
149式中an =(la+h+0.325lah)d=0.104m2
an ----一步一跨內鋼管的總擋風面積。
la----立桿間距，0.7m，h-----步距，1.2m，d-----鋼管外徑，0.048m
係數1.2---節點面積增大係數。係數0.325---滿堂腳手架立面每平公尺內剪刀撐的平均長度。
單排架無遮攔體形係數：st=1.2=1.2×0.149=0.18
無遮攔多排滿堂腳手架的體形係數：
η----風荷載地形地貌修正係數。
n----滿堂腳手架相連立桿排數。
風荷載標準值ωk=zsω0=0.62×0.49×0.1=0.030kn/m2
風荷載產生的彎矩標準值mw：
（二）計算立桿段軸向力設計值n
立桿穩定性計算部位取底層腳手架。
1、不組合風荷載時立杆軸向力設計值n
n=1.2(ng1k+ng2k)+1.4∑nqk=1.
2×(0.107×3.95+0.
35×0.7×0.7)+1.
4×20×0.7×0.7=14.
433kn
式中：ng1k——腳手架結構自重標準值產生的軸向力（kn）；
ng2k——構配件自重標準值產生的軸向力（kn）；
σnqk——施工荷載標準值產生的軸向力總和（kn），
2、組合風荷載時立杆軸向力設計值n
n=1.2(ng1k+ng2k)+0.9×1.
4∑nqk=1.2×(0.107×3.
95+0.35×0.7×0.
7)+0.9×1.4×20×0.
7×0.7=13.061kn
（三）立桿的穩定性計算
組合風荷載時，立桿的穩定性計算公式:
n ---- 軸心壓力設計值(kn) ：n=13.061kn；
---- 軸心受壓構件的穩定係數,由長細比λ=lo/i 查表得到；
l0 --- 計算長度（m），l0=kμh，h:步距，取1.2m;k:
計算長度附加係數，其值取1.155,μ:考慮腳手架整體穩定因素的單桿計算長度係數，依據建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規範jgj130-2001表5.
3.3採用，取1.7，l0=2.
36m。
i ---- 鋼管截面迴轉半徑(cm) ,i=1.59cm；
a ---- 立桿的截面面積(cm2),a=4.24cm2；
3施工公升降機計算書
計算依據 1 施工現場設施安全設計計算手冊 謝建民編著 2 建築地基基礎設計規範 gb50007 2011 3 混凝土結構設計規範 gb50010 2010 4 建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規範 jgj 130 2011 5 木結構設計規範 gb50005 2003 6 鋼結構設計規範 gb50...
施工公升降機方案
工程名稱 杭政儲出 2009 54號地塊商品住宅 紫郡華庭一期 建設地點 杭州市西湖區東至規劃東陳路，南至蘇嘉路，西至規劃西陳路，北至鄭家塘路 建設單位 浙江運河協安置業 設計單位 中國美術學院風景建築設計研究院東南建築分院 施工單位 浙江新盛建設集團 監理單位 杭州中慶工程建設監理 質監單位 杭州...
公升降機安裝方案
syhsc150 150施工公升降機 安裝 拆卸 方案 裝置型號sc150 150 出廠編號 120410 編制審核 審批福州三友和建築工程機械 公司 83791828 83715444 施工公升降機安拆施工方案 1 工程及施工公升降機概述 根據首山麗景一期a標段1 23 樓工程需要，按照安裝合同決...