一選擇題
(1) 帶傳動不能保證精確的傳動比,其原因是 c 。
a. 帶容易變形和磨損 b. 帶在帶輪上打滑
c. 帶的彈性滑動 d. 帶的材料不遵守胡克定律
(2) 帶傳動的設計準則為 c 。
a. 保證帶傳動時,帶不被拉斷
b. 保證帶傳動在不打滑的條件下,帶不磨損
c. 保證帶在不打滑的條件下,具有足夠的疲勞強度
(3) 普通 v 帶輪的槽楔角隨帶輪直徑的減小而 b 。
a. 增大 b. 減小 c. 不變
(4) v 帶輪槽楔角與 v 帶楔角θ 間的關係是 c 。
a. = θ
b. > θ
c. < θ
(5) 設計 v 帶傳動時發現 v 帶根數過多,最有效的解決方法是 c 。
a. 增大傳動比 b. 加大傳動中心距 c. 選用更大截面型號的 v 帶
(6) 帶傳動中緊邊拉力為 f1 ,松邊拉力為 f2 ,則其傳遞的有效圓周力為 d 。
a. f1 + f2
b2f1 f2
c2f1 f2
d. f1 - f2
(7) 要求單根 v 帶所傳遞的功率不超過該單根 v 帶允許傳遞的功率 p ,這樣,帶傳動
就不會產生 c 失效。
(8) 在普通 v 帶傳動中,從動輪的圓周速度低於主動輪的圓周速度,則 v2 < v1 ,其速
度損失常用滑動率 = (v1 - v2)/ 1 表示,ε 值隨所傳遞的載荷的增加而 a 。
a. 增大 b. 減小 c. 不變
(9) 設計 v 帶傳動時,如小帶輪包角α1 過小 ( α1 <120°)最有效的解決方法是 a 。
a. 增大中心距 b. 減小中心距 c. 減小帶輪直徑
(10) v 帶輪輪槽與帶的三種安裝情況如圖 8-1 所示,其中 a 種情況是正確的。
圖 8-1 (11) v 帶的楔角等於 a 。
a. 40
b. 35
c. 30
d. 20
(12) v 帶帶輪的輪槽角 d 40 。
a. 大於 b. 等於 c. 小於 d. 小於或等於
(13) 帶傳動採用張緊輪的目的是 d 。
a. 減輕帶的彈性滑動 b. 提高帶的壽命
c. 改變帶的運動方向 d. 調節帶的初拉力
(14) v 帶的引數中, d 尚未標準化。
(16) 當帶的線速度 v ≤ 30m / s 時,一般採用 a 來製造帶輪。
a. 鑄鐵 b. 優質鑄鐵
c. 鑄鋼 d. 鋁合金
(17) 為使 v 帶(三角帶)傳動中各根帶受載均勻些,帶的根數 z 一般不宜超過 c 根。
a. 4 b. 6 c. 10 d. 15
(18) 帶傳動中,兩帶輪與帶的摩擦係數相同,直徑不等,如有打滑則先發生 b 輪上 。
a. 大 b. 小 c. 兩帶 d. 不一定哪個
(19) 採用張緊輪調節帶傳動中帶的張緊力時,張緊輪應安裝在 d 。
a. 緊邊外側,靠近小帶輪處 b. 緊邊內側,靠近小帶輪處
c. 松邊外側,靠近大帶輪處 d. 松邊內側,靠近大帶輪處
c. 輪的轉速 d. 鏈條的速度、載荷性質
(20) 帶傳動的中心距過大時,會導致 c 。
a. 帶的壽命短 b. 帶的彈性滑動加劇
c. 帶在工作時會產生顫動 d. 小帶輪包角減小而易產生打滑
(21) v 帶傳動,最後算出的實際中心距 a 與初定的中心距 a0 不一致,這是由於 d 。
a. 傳動安裝時有誤差 b. 帶輪加工有尺寸誤差
c. 帶工作一段時間後會鬆弛,需預先張緊 d. 選用標準長度的帶
(22) 帶和帶輪間的摩擦係數與初拉一定時, b ,則帶傳動不打滑時的最大有效圓周力也愈大。
a. 帶輪愈寬 b. 小帶輪上的包角愈大
c. 大帶輪上的包角愈大 d. 帶速愈低
(23) 設 d d1 , dd 2 分別為主、從帶輪的基準直徑,若考慮滑動率ε ,則帶傳動的實際傳動比 c 。
dd 2
d d 2
(1 + 2 )
εdd 2
d d 2
(1 - )
εa. i =
(1 + )
d d1 ε
b. i =
d d1
c. i =
dd1 (1 - ε )
d. i =
d d1
(24) 設帶的緊邊拉力為 f1 ,松邊拉力為 f2 ,小帶輪包角為α ,帶與帶輪之間的當量摩
擦係數為 ,則有 a 。
f va. f1
f2= f vα
eb. f1
f2= f vα
c. f2
f1= f vα
ed. f2
f1= f vα
(25) 帶輪是採用輪輻式、腹板式還是實心式結構,取決於 c 。
a. 帶的橫截面尺寸 b. 傳遞的功率 c. 帶輪的直徑 d. 帶的線速度
(26) 中心距一定的帶傳動,對於小帶輪上包角的大小, d 的影響最大。
a. 小帶輪的直徑 b. 大帶輪的直徑
c. 兩帶輪直徑之和 d. 兩帶輪直徑之差
(27) 在確定帶傳動所能傳遞的功率 p 時,其前提條件是 d 。
a. 保證不打滑 b. 保證帶不產生疲勞破壞
c. 保證不打滑,不產生彈性滑動 d. 保證不打滑,具有一定的疲勞強度和壽命
(28) 帶傳動的主動輪與從動輪的兩軸線位於同一水平面內,為使傳遞功率增大,應使
a 在上。
a. 松邊 b. 緊邊
c. 條件不足無法判斷 d. 哪邊在上與傳遞功率大小無關
(29) 對同一 v 帶傳動,若主動輪轉速不變,若用於減速時(小帶輪為主動輪)與用於增速時(大帶輪為主動輪)相比較,則帶傳動所能傳遞的功率 c 。
a. 相等 b. 減速時較大 c. 增速時較大 d. 條件不足無法判
(30) v 帶傳動中,下列 a 方案不能使傳遞功率增大。
a. 小帶輪直徑 dd1 不變,增大傳動比 b.
c. a 型帶改成 b 型帶, d d1 不變 d.
不變,加大中心距
dd1不變,增大根數
dd1 z
(31) 帶傳動的主動輪直徑 dd1 = 180mm 、轉速 n1 = 900r / min ,從動輪要求的轉速
n2 = 252r / min ,若滑動率ε = 2% ,則從動輪直徑應取 a mm 。
a. 630 b. 635 c. 640 d. 645
(32) 帶傳動工作時,松邊的帶速 a 緊邊的帶速。
a. 小於 b. 大於 c. 等於 d. 可能大於、小於或等於
(33) 帶傳動主要是靠 c 來傳遞運動和功率的。
a. 帶與帶輪接觸面之間的正壓力 b. 帶的緊邊拉力
c. 帶與帶輪接觸面之間的摩擦力 d. 帶的初拉力
(34) 如果帶傳動中的主動輪的基準直徑 dd1 = 160mm ,轉速 n1 = 950r / min ,從動輪的基準直徑 dd 2 = 750 ,轉速 2 = 200 / min ,則傳動的滑動率是 a 。
a. 1.3% b. 1.6% c. 1.8% d. 2.2%
(35) 與同樣傳動尺寸的平帶傳動相比,v 帶傳動的優點是 d 。
(37) 普通 v 帶兩側面的夾角為 40 ,所以帶輪輪槽角 c 。
a. > 40
b. = 40
c. < 40
(39) 帶傳動正常工作時,緊邊拉力 f1 和松邊拉力 f2 滿足關係 c 。
a. f1 = f2
b. f1 - f2 = fe
c. f1 / f2 = e fα
d. f1 + f2 = f0
(40) 即將打滑時,傳動帶所能傳遞的最大有效拉力 fe 和初拉力 f0 之間的關係為 c 。
a. fe
= 2f0 e
fα /(e
fα1 - 1)
b. fe
= 2f0 (e
fα + 1) /(e
fα1 - 1)
c. fe
= 2f0 (e
fα1 - 1) /(
efα1 + 1)
d. fe
= 2f0 (e
fα1 - 1) /
efα1 - 1
(41) 帶傳動在工作中產生打滑的原因是 b 。
a. 帶的彈性較大
b. 傳遞的外載荷超過帶的帶輪間的極限摩擦力
c. 帶和帶輪間摩擦係數較小
d. 帶傳動中心距過大
(42) 帶傳動在工作中產生彈性滑動的原因是 c 。
a. 帶與帶輪間摩擦係數較小 b. 所帶的外載荷過大
c. 帶的彈性與緊邊和松邊有拉力差 d .初拉力過小
(43) 帶傳動不能保證準確傳動比,是因為 c 。
a. 帶在帶輪上出現打滑 b. 帶出現了磨損
c. 帶傳動工作時發生彈性滑動 d. 帶的鬆弛
(44) 與 v 帶傳動比,同步帶傳動最突出的優點是 b 。
a. 傳遞功率大 b. 傳動比準確
c. 傳動效率高 d. 製造成本低
(45) 普通 v 帶的公稱長度是 b ,而在幾何計算中所用的帶長是 b 。
a. 內周長度 li
b. 基準長度 ld
c. 外周長度 l0
(46) 在同樣初拉力的條件下,v 帶所產生的摩擦力大致為平帶的 d 。
a. 一半 b. 1 倍 c. 2 倍 d . 3 倍
(47) 在 v 帶傳動中,已知主動輪的圓周速度為 v1 ,從動輪的圓周速度為 v2 ,帶的運動速度為 v ,它們三者之間的關係是 c 。
a. v1 = v = v2
c. v1 = v > v2
b. v1 > v = v2
d. v1 > v > v2
(48) 在傳動比不變的條件下,增大 v 帶傳動的中心距,小帶輪上的包角 a ,
因而承載能力 a 。
a. 增大 b. 減小 c. 不變
(49) 由雙速電機帶動的v帶傳動,設傳遞功率一定,則v帶應按 b 的情況進行設計 。
a. 高速 b. 低速 c. 任一種速度都可以
(50) 在v帶傳動中,若不改變 n1 , i 和 a / d2 ,而增大 d1 ,則傳遞的功率 a 。
a. 增加 b. 減小 c. 不變
(51) 帶傳動中彈性滑動的大小隨著有效拉力f的增大而 a 。
a. 增加 b. 減小 c.不變
(52) 設計v帶傳動時,對每種型號都推薦了相應的最小直徑,其目的在於 b 。
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