目錄一、工程概況 1
二、主要施工管理人員、技術人員（見附sj02-1表）。 2
三、進場機械、材料裝置（見附sj02-2 、sj02-3表）。 2
五、施工方案 2
六、質量保證體系 11
七、安全保證體系 13
八、文明施工 21
九、環境保護 23
十、施工放樣報驗單及測量相關資料 30
十一、施工技術交底記錄（見附jl001表） 35
十二、安全技術交底記錄（見附jl002表） 37
十三、原材料及砼配合比試驗報告（見所附相關檢測資料） 40
一、工程概況
本橋位於南寧林場松香廠正北方向約800公尺處，高速公路跨越規劃中的南寧至武鳴公路，與交叉道路的交角為130度，橋梁斜交斜做。橋梁上部構造採用4*25m先剪支後結構連續預應力砼小箱梁，預製、導梁安裝方法施工；下部結構橋台為柱式臺，橋墩為柱式墩，墩台均採用樁基礎。左幅橋長107.
534公尺、右幅橋長108.14公尺，橋梁淨寬為2*12.5公尺。
二、主要施工管理人員、技術人員（見附sj02-1表）。
三、進場機械、材料裝置（見附sj02-2 、sj02-3表）。
五、施工方案
橋台蓋梁共4片，每片c30砼44. 4m3（不含耳背牆）、鋼筋6860kg，蓋梁長18.26m，柱中心距1057.
4cm。橋墩蓋梁共6片，每片c30砼45.94m3，鋼筋7875kg，蓋梁長15.
75m，柱中心距100.00cm。
1、蓋梁定位
在墩柱上定出蓋梁中心線及標高控制點，作為蓋梁施工的標高依據。
2、蓋梁支架
蓋梁施工採用抱箍法施工，用i45#工字鋼支架作底模支承，每側二根共四根（作預壓試驗時每側一根共二根，不能滿足要求）。
3、受力驗算
（1）模板受力驗算
砼澆築時的側壓力：pm=kγh
式中：k---外加影響係數，取1.2；
γ---砼容重，取26kn/m3；
h---有效壓頭高度。
pm= kγh=1.2×26×1.4=43.68kpa
砼振搗對模板產生的側壓力按4kpa考慮。
則：pm=43.68+4=47.68kpa
蓋梁長度每延公尺上產生的側壓力按最不利情況考慮（即砼澆築至蓋梁頂時）：
p＝pm×1.2+pm×h/2=47.68×1.2+47.68×1.7/2=97.7kn
（2）拉桿拉力驗算
拉桿（φ16圓鋼）間距1.0m，1.0m範圍砼澆築時的側壓力由上、下兩根拉桿承受。則有：
σ=（t1+t2）/a=1.0×p/2πr2
=1.0×47.68/2π×0.0064=47.6mpa<[σ]=160mpa(滿足)
（3）橫樑計算
採用間距0.4m工16型鋼作橫樑，橫樑長4.5m。蓋梁懸出端底模下設特製三角支架，每個重約3kn。
1）、荷載計算
1）蓋梁砼自重：g1=44.4m3×26kn/m3=1154.4kn
2）模板自重：g2=150kn
3）側模支撐自重：g3=48×0.168×1.5+5=17kn
4）三角支架自重：g4=3kn*2=6 kn
5）施工荷載與其它荷載：g5=15kn
橫樑上的總荷載：gh=g1+g2+g3+g4+g5=1154.4+150+17+3+15=1342.4kn
qh=1342.4/18.263=73.5kn/m
橫樑採用工16型鋼，則作用在單根橫樑上的荷載
gh』=73.5×0.4=29.4kn
作用在橫樑上的均布荷載為：
qh』= gh』/lh=29.4/2.3=12.8kn/m(式中：lh為橫樑受荷段長度，為2.3m)
（4）、橫樑抗彎與撓度驗算
工16型鋼的彈性模量e=2.1×105mpa;慣性矩i=1127cm4;抗彎模量wx=140.9cm3
最大彎矩：mmax= qh』lh 2/8=12.8×2.3/8=3.7kn·m
σ= mmax/wx=3.7/（140.9×10-6）
=43.8mpa<[σw]=160mpa (滿足要求)
最大撓度：
max= 5 qh』lh 4/384×ei=5×12.8×2.3/(384×2.
1×108×1127×10-8)=0.0016m<[σ]=l0/400=2.3/400=0.
0058m (滿足)
（5）、縱樑計算
1）橫樑自重：g6=4.5×0.205×45+2×13×0.205=46kn
2）縱樑上的總荷載：
gz=g1+g2+g3+g4+g5+g6 =1342.4+46=1388.4kn
縱樑所承受的荷載假定為均布荷載q：
q= gz/l=1388.4/18.263=76kn/m
單根工45b型鋼所承受的均布荷載為： q′=q/2=38kn/m
工45b型鋼的彈性模量e=2.1×105mpa;慣性矩i=33759cm4;抗彎模量wx=1500.4cm3
根據結構力學可知，縱樑的最大彎矩發生在樑中點：
最大彎矩：mmax= qh』lh 2/8=38×10.574/8=50kn·m
最大撓度：
max= 5 qh』lh 4/384×ei=5×38×10.574/(384×2.1×108×33759×10-8)=0.
000074m<[σ]=l0/400=10.574/400=0.026m (滿足)
（6）抱箍計算
橋墩蓋梁用抱箍法施工。抱箍體用12mm鋼板製作，高500mm，牛腿部分鋼板厚12mm，每個牛腿每端12個ф31mm的螺栓連線孔，共通過24個螺栓連線（使用過程中，發現牛腿部分鋼板太薄）。
1）、荷載計算
每個蓋梁按墩柱設二個抱箍體支承上部荷載，由上面的計算可知：
每個抱箍承受的豎向壓力n：
n=gz/2
=1388.4/2=694.2kn
以最大值為抱箍體需承受的豎向壓力n進行計算，該值即為抱箍體需產生的摩擦力。
2)、抱箍受力計算
①螺栓數目計算
抱箍體需承受的豎向壓力n=694.2kn
抱箍所受的豎向壓力由m24的高強螺栓的抗剪力產生，查《路橋施工計算手冊》第426頁：
m24螺栓的允許抗剪承載力：
[nl]=pμn/k
式中：p---高強螺栓的預拉力，取225kn;
μ---摩擦係數，取0.4；
n---傳力接觸面數目，取1；
k---安全係數，取1.7。
則：[nl]= 225×0.4×1/1.7=52.9kn
螺栓數目m計算：
m=n』/[nl]=694.2/52.9=13.1≈14個，取計算截面上的螺栓數目m=14個。
則每條高強螺栓提供的抗剪力：
p′=n/14=694.2/14=49.6kn< [nl]=52.9kn
故能承擔所要求的荷載。
②螺栓軸向受拉計算
砼與鋼之間設一層橡膠，按橡膠與鋼之間的摩擦係數取μ=0.4計算
抱箍產生的壓力pb= n/μ=694.2kn/0.4=1735.5kn由高強螺栓承擔。
則：n』=pb=1735.5kn
抱箍的壓力由16條m24的高強螺栓的拉力產生。即每條螺栓拉力為
n1=pb/16=1735.5kn /16=108.5kn<[s]=225kn
σ=n」/a= n′（1-0.4m1/m）/a
式中：n′---軸心力
m1---所有螺栓數目，取：16個
a---高強螺栓截面積，a=4.52cm2
σ=n」/a= pb（1-0.4m1/m）/a=1735.5×(1-0.4×16/15)/16×4.52×10-4
=137586kpa=138mpa＜[σ]=200mpa
故高強螺栓滿足強度要求。
③求螺栓需要的力矩m
1)由螺帽壓力產生的反力矩m1=u1n1×l1
u1=0.15鋼與鋼之間的摩擦係數
l1=0.015力臂
m1=0.15×132×0.015=0.297kn.m
m2為螺栓爬公升角產生的反力矩,公升角為10°
m2=μ1×n′cos10°×l2+n′sin10°×l2
[式中l2=0.011 (l2為力臂)]
=0.15×132×cos10°×0.011+132×sin10°×0.011
=0.470(kn·m)
m=m1+m2=0.297+0.470=0.767(kn·m)
=76.7(kg·m)
所以要求螺栓的扭緊力矩m≥77(kg·m)
3）抱箍體的應力計算：
①、抱箍壁為受拉產生拉應力
拉力p1=7.5n1=7.5×132=990（kn）
抱箍壁採用面板δ16mm的鋼板，抱箍高度為0.5m。
則抱箍壁的縱向截面積：s1=0.016×0.5=0.008(m2)
σ=p1/s1=990/0.008=124(mpa)＜[σ]=140mpa
滿足設計要求。
②、抱箍體剪應力
τ=（1/2ra）/（2s1）
=（1/2×694.2）/（2×0.008）
=45mpa<[τ]=85mpa
滿足強度要求。
3、鋼筋骨架加工
1)首先必須按圖紙要求列出清單和鋼筋排列圖，根據梁的內力情況，制定鋼筋的碰焊接頭，並同時滿足橋梁規範要求。
2)鋼筋骨架製作宜就近進行，選擇平整硬地，便於加工，並考慮吊機的吊運安裝。
3)骨架成型吊裝時，因本身長度較長，自身剛度較差，起吊易變形，因此採用長鐵扁擔四點垂直吊。對骨架區域性易變形處設定臨時支桿。起吊時，骨架兩端各拉一根纜風繩，以防在空中轉動，影響就位。
4)骨架下的砼墊塊選用級配較高的砼墊塊，並根據實際情況縮短墊塊間距，墊塊中預留鐵絲與鋼筋固定。
4、蓋梁模板
1)蓋梁模板採用統一厚度的鋼模，按剖面尺寸確定板塊模數進行加工製作，便於拼裝和重複使用，側模採用對拉螺栓固定。
2)蓋梁側模拆除在蓋梁砼達到15mpa左右，底模及支撐拆除在預應力鋼絞線第一批張拉結束後。
5、蓋梁砼
1)蓋梁砼採用現場集中**混凝土，一次澆築完成。蓋梁全部採用汽車吊懸臂送料。蓋梁下料由兩端向中間立柱部位分皮連續施工。砼坍落度控制在12-14cm，澆搗時要注意流淌砼的振搗。
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