雲南省土木建築學會建築結構專業委員會
雲南省土木建築學會建築結構專業委員會
二〇一〇年五月
前言我省建築結構領域在工程抗震、地基基礎等方面自然條件特殊、工程經驗豐富、技術交流活躍，省土木建築學會建築結構專業委員會長期致力於建設全省工程技術人員的交流平台，每年舉行的年會更成為同行切磋的重要活動，本指導意見即為在歷屆年會技術交流基礎上總結完善的主要成果之一。
在2023年11月召開的年會上，廣大技術人員重點針對2000版設計規範在應用中出現的一些問題進行了交流和討論。這些問題可分為兩類，一類屬於對規範條文的理解和執行，另一類屬於規範某些條文規定不夠明確，或規範沒有規定，需要在實踐中給予明確。通過會議期間和會後的反覆交流和研討，針對基本能夠達成一致意見的部分問題，提出了本指導意見，供全省結構設計和施工圖審查等有關人員參考使用。
本次提出的指導意見，主要針對《混凝土結構設計規範》gb50010-2002、《建築抗震設計規範》gb50011-2001（2008 年版）、《高層建築混凝土結構技術規程》jgj3-2002、《建築地基基礎設計規範》gb50007-2002等常用規範、規程所涉及到的問題，內容也按上述規範、規程進行編排。
希望全省結構設計和施工圖審查等有關人員積極提供反饋資訊、工程經驗和相關問題，共同研討，不斷提高我省建築結構的設計質量和水平。
雲南省土木建築學會建築結構專業委員會
二〇一〇年五月
一、《混凝土結構設計規範》相關問題
hrb500鋼筋：
目前，hrb500高強鋼筋已在我省推廣使用，並已編制了雲南省工程建設地方標準《建築工程應用500mpa熱軋帶肋鋼筋技術規程》，正在修訂的《混凝土結構設計規範》等國家標準也已將其列入。現階段的工程設計中如採用該種鋼筋，其材料強度、彈性模量、錨固長度等均可按上述地方標準執行，並應要求按上述地方標準進行施工及驗收。
特別需要指出，規範和地方標準規定在抗剪、抗扭、沖切設計時，鋼筋強度設計值fy不得大於360n/mm2，設計中應予注意；另外，在執行《混凝土結構設計規範》gb50010-2002第11.3.6條和第11.
4.12條、《建築抗震設計規範》gb50011-2001（2008版）第6.3.
3條和第6.3.8條強制性條文時，不能因為使用hrb500高強鋼筋而放鬆對箍筋最小直徑和最大間距的控制要求。
二、《建築抗震設計規範》相關問題
1、場地類別的確定：
規範第4.1.6條規定：
「當有可靠的剪下波速和覆蓋層厚度，且其值處於表4.1.6所列場地類別的分界線附近時，應允許按插值方法確定**作用計算所用的設計特徵週期」。
遇上述情況時，結構設計人員應會同工程地質勘察人員按上述條款的條文說明並參照《建築工程抗震性態設計通則》cecs160：2004第4.1.
4條執行。
2、應考慮雙向水平**作用的條件：
在不考慮偶然偏心影響的**作用下，樓層豎向構件的最大水平位移和層間位移，多層建築大於該樓層平均值的1.25倍、高層建築大於該樓層平均值的1.2倍時，在結構承載能力設計時應計算雙向水平**作用下的扭轉影響。
3、框架抗震牆結構中框架的抗震等級：
對於框架和抗震牆組成的結構，根據底部（嵌固端，對塔類結構尚應控制大底盤裙樓以上第一層）框架部分承擔總傾覆力矩的百分數來確定其抗震等級，詳見《建築抗震設計規範》gb50011-2001（2008版）第6.1.3條及其條文說明。
4、地下室抗側剛度的計算範圍：
地下室頂板作為上部結構的嵌固部位時，地下室樓層的抗側剛度宜大於相鄰上部樓層抗側剛度的2倍。對於多塔樓完整的大地下室，各塔樓地下室樓層的抗側剛度計算範圍，一般指塔樓投影範圍四周向外延伸不超過2跨且最大間距不大於20m。各塔樓的計算範圍不得重疊。
5、時程分析的要求：
在進行動力時程分析時，應符合下列要求：
（1）應按建築場地類別和設計**分組選用不少於二組實際**記錄和一組人工模擬的加速度時程曲線，其平均**影響係數曲線應與振型分解反應譜法所採用的**影響係數曲線在統計意義上相符，且彈性時程分析時，每條時程曲線計算所得的結構底部剪力不應小於振型分解反應譜法求得的底部剪力的65%，多條時程曲線計算所得的結構底部剪力的平均值不應小於振型分解反應譜法求得的底部剪力的80%；
（2）**波的持續時間不宜小於建築結構基本自振週期的5倍和15s，**波的時間間距可取0.01s或0.02s；
（3）輸入**加速度的最大值，可按表1採用；
表1 時程分析時輸入**加速度的最大值（cm/s2）
（4）結構**作用效應可取多條時程曲線計算結果的平均值與振型分解反應譜法計算結果的較大值。
三、《高層建築混凝土結構技術規程》相關問題
1、採用輕質牆體時的週期折減係數：
當非承重牆體為輕質牆體時，高層建築結構的計算自振週期折減係數，框架結構可取0.85，框架-抗震牆結構可取0.9。
當輕質牆體在牆身平面內的剛度有實測值時，週期折減係數可另行研究確定。
2、關於樓板剛度：
高層建築在進行內力和位移控制計算時，規範規定可假定樓板在其自身平面內為無限剛性。有關研究表明這一假定對工程設計有如下優點：1.
結構計算分析的自由度減少；2.避免因結構自由度過多而產生的誤差；3.計算及結果大大簡化；4.
對大多數高層建築有足夠的精度。
因此規範規定，結構設計應採取相應的措施，保證樓板平面的剛度盡可能符合無限剛性的假定。下列情況不符合這一假定，應在整體結構分析中考慮樓板麵內彈性變形的影響，有必要時對薄弱部位的樓板按計算應力配筋：
（1）有效寬度較窄的環形樓面；
（2）有大開洞的樓面；
（3）有狹長外伸段的樓面；
（4）區域性變窄產生薄弱連線的樓面；
（5）連體結構的狹長連線體樓面。
在結構分析中考慮樓板麵內彈性變形時，可以對全樓、僅部分樓層、僅部分樓層的部分區域等採用彈性樓板。
3、單跨框架的限制和要求：
抗震設防類別為甲、乙類的建築和高度超過24m的丙、丁類建築不應採用單跨框架結構；高度不超過24m且抗震設防類別為丙、丁類的建築不宜採用單跨框架結構。採用單跨框架時，除進行第一階段設計外，尚應進行設防烈度和罕遇**時的效能目標設計，特別是通過罕遇**的彈塑性分析，確保其抗倒塌能力。
4、關於短肢剪力牆
（1）短肢剪力牆的相關定義：
a. 截面厚度不大於300mm，截面長度與厚度之比大於4但不大於8的剪力牆稱為短肢剪力牆；對於l、t、十字型等多肢的剪力牆，當所有牆肢均為短肢剪力牆時，才稱這一組剪力牆為短肢剪力牆。
b. 具有較多短肢剪力牆的剪力牆結構是指在規定的水平**作用下，短肢剪力牆承擔的底部傾覆力矩不小於結構底部總傾覆力矩的30%的剪力牆結構。
（2）當牆肢的截面長度與厚度之比不大於4時，應按框架柱進行設計。
（3）抗震設計時，高層建築不應全部採用短肢剪力牆；b級高度高層建築以及抗震設防烈度為9度的a級高度高層建築，不宜布置短肢剪力牆。盡可能不採用具有較多短肢剪力牆的剪力牆結構，當採用具有較多短肢剪力牆的剪力牆結構時，應符合下列要求：
a. 在規定的水平**作用下短肢剪力牆承擔的底部傾覆力矩不大於結構底總傾覆力矩的50%；
b、房屋適用高度應比《高層建築混凝土結構技術規程》jgj3-2002規定的剪力牆結構的最大適用高度適當降低，7度和8度時分別不宜大於100m和80m。
5、當地下室頂板作為上部結構的嵌固端時，裙房地下室頂板與主樓地下室頂板的高差不應大於1.2m。如地下室頂板有覆土形成可靠的側向約束並採取可靠的結構措施時可適當放寬。見下圖。
四、《建築地基基礎設計規範》相關問題
1、在專案規劃和總圖布置時，應避免由於建構築物的布置不當或豎向設計不合理的填、挖方形成新的滑坡體。
2、筏型基礎的計算方法
當梁板式筏基或厚板式筏基嚴格符合下列所有條件時，筏基內力可按基底反力直線分布進行計算，其基礎梁或厚板內暗梁的內力可按截面平衡法計算。當不滿足上述要求時，筏基內力應按彈性地基梁板進行分析計算。
（1）地基土比較均勻；
（2）上部結構剛度較好；
（3）梁板式筏基梁的高跨比或厚板式筏基板的厚跨比不小於1/6；
（4）相鄰柱荷載的變化不超過20%；
（5）相鄰柱間距的變化不超過20%。
注：當嚴格符合上述條件時，仍不提倡使用倒樑法或連續樑法計算筏形基礎梁板內力。因該方法理論上不嚴謹，節點力不平衡，使用條件不當會造成設計事故。
提倡有條件時均採用計算機按彈性地基梁板進行計算分析。
3、抗浮驗算的地下水位
地下室抗浮穩定設計時，應根據專案的具體情況和相關資料綜合分析合理確定地下水位，並考慮適當的安全儲備。
五、其他問題
框架結構的基礎埋置較深時，上部結構整體計算應按基礎連繫梁單獨作為一層（層高取基礎頂面至地梁頂）和不單獨作為一層的雙模型進行控制，並複核軸力取地梁拉結的各柱軸力較大者的1/10按軸心受拉計算得到的配筋結果。
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