霞浦正陽首府一期
塔吊基礎施工
方案編制單位： 南通四建集團****
編制人：
編制日期：2023年9月27日
一、 工程概況
正陽首府一期工程位於寧德市霞浦縣城關（赤岸大道以東，霞呂線公路以北），交通較為便捷。現建築場地整體地形平坦開闊，地面高程介於5.5~6.
5m之間，最大相對高差約為1m，地下室開挖基底最底標高約為-0.3m,基坑開挖深度範圍內巖土層主要有素土，含少量砂淤泥，基坑基底以下地層為厚層含少量淤泥，施工條件較好。
正陽首府一期工程主要有地下室、3#、5#、6#樓及附屬裙樓組成。3#樓33層，地下室2層，5#樓31層地下室2層，地下室2層6#樓31層地下室2層。
二、編制依據
1、本工程的施工組織設計
2、qtz80型基礎說明書
3、本工程的設計圖紙結施圖、建施圖
4、本工程的地質勘察報告
5、《建築安全檢查標準》（jgj59-99）
6、《塔式起重機設計規範》（gb/t13752-1992）
7、《建築樁基技術規範》（jgj94-94）
三、塔吊的型號
根據建築物的平面布置，專案部擬安裝3臺qtz80型自公升塔式起重機來滿足結構施工階段的建築材料的垂直與水平運輸需要。平面圖見附錄。
塔吊基礎製作成5500×5500×2000（長x寬x厚）詳見基礎布置圖，為進一步保證塔機的穩定性，在基礎下打入四根ф500管樁，樁長約30公尺。
四、qtz80型塔吊技術引數
1. 塔吊引數：
塔吊型號: qtz80塔身寬度b=1.7m，
未採用附著裝置前，基礎受力為最大，有關資料如下表：
五.工作狀態時驗算
1. 塔吊承臺設計驗算
1) 承臺截面主筋驗算
a. 矩形承臺彎矩的計算(依據《建築樁基技術規範》jgj94-94)
其中恆載分項係數取1.2，活載分項係數取1.4；
mx1,my1---計算截面處xy方向的彎矩設計值（
xi,yi----單樁相對承臺中心軸的xy方向距離（m）；
ni1-----扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值(kn)。
n=1.2×663.4/4+(1.
4×1286.59+1.4×38.
36×1.25)×(1.7/2)/[4×(1.
7/2)2]=748.54kn
經計算得到彎矩設計值:
mx1=my1=2×748.54×(1.7/2-1.7/2)=
b. 承臺截面主筋的計算
a 依據《混凝土結構設計規範》(gb50010-2002)受彎構件承載力計算。
其中1──係數，當混凝土強度不超過c50時，1取為1.0；當混凝土強度等級為c80時，1取為0.94；期間按線性內插法確定。1=1.0；
fc──混凝土抗壓強度設計值，fc=14.3n/mm2；
h0──承臺的計算高度，h0=1200mm；
fy──鋼筋受拉強度設計值，fy=210n/mm2。
經過計算得
s=0×106/(1.0×14.3×3×103×12002)= 0
=1-(1-2×0)1/2=0
s=1-0/2=1
asx1= asy1=0×106/(1×1200×210)=0mm2。
b 按照《混凝土結構設計規範》(gb50010-2002)規定的最小配筋率0.15%，計算
asx2= asy2=3×103×1.25×103×0.15%=5625 mm2
最後取asx= asy=5625 mm2
c. 承臺截面主筋驗算
雙層雙向25@120鋼筋，as=,23700.72 mm2＞5625 mm2
經計算，工作狀態時承臺主筋設計滿足要求。
2) 承臺截面高度及抗衝切計算
a) 理論依據
《建築地基基礎設計規範》(gb50007-2002)
《建築樁基技術規範》(jgj94-94)
《高層建築箱形與筏形基礎技術規範》
b) 承臺高度的構造要求及規範規定
①底板的最小厚度不應小於300mm；
②底板厚度2＜3+25/1000=3.025m。
底板的設計厚度不滿足構造要求。
c) 塔吊對承臺沖切驗算
依據《建築樁基技術規範》(jgj94-94)規定，對於柱（牆）根部受彎距較大的情況，應考慮其根部彎距在衝切錐面上產生的附加剪力驗算承臺受柱（牆）的沖切承載力，計算方法可按《高層建築箱形與筏形基礎技術規範》的有關規定進行，所以依據《高層建築箱形與筏形基礎技術規範》5.3.5驗算如下：
其中：vs - 扣除承臺及其上填土自重，作用在沖切破壞錐體上相應於菏載效應基本組合的沖切力設計值，vs=1.2×663.4=796.08kn；
m - 距柱邊h0/2處沖切臨界截面的周長；
得：m =5.8m
h0 - 承臺的有效高度h0 =1200mm；
m - 作用在沖切臨界截面重心上的不平衡彎距，m=1.4×1286.59=
cab - 沿彎距作用方向，沖切臨界截面重心至沖切臨界截面最大剪應力點的距離；
得：cab=1.45m
is - 沖切臨界截面對其重心的極慣性距；
得：is=20.346 m4
ft ─ 混凝土軸心抗拉強度設計值，取 ft=1.43n/mm2
c1─ 與彎距作用方向一致的沖切臨界截面的邊長；
c1=hc+ h0 =1.7+1200/1000=2.9m
其中hc：與彎距作用方向一致的柱截面的邊長。
c2─ 垂直於c1沖切臨界截面邊長；
c2=bc+ h0 =1.7+1200/1000=2.9m
其中bc：垂直於hc的柱截面邊長。
計算如下：
得：s=0.4
max=796.08/(5.8×1200×10-3)+0.4×1801.226×1.45/20.346=165.727 kn/m3
0.6×ft=0.6×1.43×103=858 kn/m3
經計算，工作狀態時塔吊對承臺截面抗衝切滿足要求。
d) 樁對承臺沖切驗算
樁對承臺沖切驗算應該滿足以下公式：
其中：nl - 扣除承臺及其上填土自重後角樁樁頂相應於荷載效應基本組合時的豎向力設計值；
lx 、ly-角樁沖切係數；
，lx取值0.467；
，ly取值0.467；
lx 、ly - 角樁衝跨比，其值滿足0.2～1.0
lx =alx/ho，lx取值1；
ly=aly/ho，ly取值1；
cl 、c2-從角樁內邊緣至承臺外邊緣的距離（b-b+樁徑）/2=0.65m；
alx 、a1y-從承臺底角樁內邊緣引45o衝切線與承臺頂面或承臺變階處相交點至角樁內邊緣的水平距離，取值alx =1.2m a1y =1.2m；
ho - 承臺外邊緣的有效高度，取值1200/1000m。
ft ─ 混凝土軸心抗拉強度設計值，取 ft=1.43n/mm2
hp ─ 受沖切承載力高度影響係數，取0.9；
[0.467×(0.65+1.
2/2)+ 0.467×(0.65+1.
2/2) ] ×0.9×1.43×103×1200/1000=1803.
09kn
角樁樁頂豎向力設計值計算如下：
當吊臂在承臺對角線方向時，承臺處於最大受力狀態：
nl = 1.2×663.4/4+(1.
4×1286.59+1.4× 38.
36×1.25)×(1.7×1.
414/2)/[2×(1.7×1.414/2)2]= 976.
27kn
經計算，工作狀態時角樁對承臺抗衝切滿足要求。
3) 承臺截面抗剪下驗算
a) 理論依據
依據《建築樁基技術規範》(jgj94-94)計算
b) 樁對承臺的最大剪下力計算
當吊臂在承臺對角線方向時，承臺處於最大受力狀態：
v=nmax=（1.2×663.4+1.
2× ((1+24)×3×3×1.25)）/4+(1.4×1286.
59+1.4× 38.36×1.
25)×(1.7×1.414/2)/[2×(1.
7×1.414/2)2]=1060.65kn
c) 考慮承臺配置箍筋情況，斜截面受剪承載力應滿足下面公式：
其中0──建築樁基重要性係數，取0.9；
──計算截面的剪跨比，x=ax/ho，y=ay/ho，此處，ax，ay為柱邊（牆邊）或承臺變階處至x, y方向計算一排樁的樁邊的水平距離，得a/2-b/2=0m，
當 <0.3時，取=0.3；當 >3時,取=3， 滿足0.3-3.0範圍；在0.3-3.0範圍內按插值法取值。得=0.3；
──剪下係數, 當0.3≤＜1.4時，β=0.12/(+0.3)；當1.4≤≤3.0時，β=0.2/(+1.5)，得=0.2；
fc──混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=14.3n/mm2；
b0──承臺計算截面處的計算寬度，b0=3m；
h0──承臺計算截面處的計算高度，h0=1200mm；
fy──鋼筋受拉強度設計值，fy=210n/mm2；
──配置在同一截面內箍筋各肢的全部截面面積=16338.4 mm2
s──箍筋的間距，s=200mm。
經計算，工作狀態時塔吊對承臺截面抗剪下滿足要求。
六.非工作狀態時驗算
1. 塔吊承臺設計驗算
1) 承臺截面主筋驗算
a. 矩形承臺彎矩的計算(依據《建築樁基技術規範》jgj94-94)
其中 恆載分項係數取1.2，活載分項係數取1.4；
mx1,my1---計算截面處xy方向的彎矩設計值（
xi,yi----單樁相對承臺中心軸的xy方向距離（m）；
ni1-----扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值(kn)。
n=1.2×603.4/4+(1.
4×2546.64+1.4×98.
2×1.25)×(1.7/2)/[4×(1.
7/2)2]=1280.18kn
經計算得到彎矩設計值:
mx1=my1=2×1280.18×(1.7/2-1.7/2)=
b. 承臺截面主筋的計算
塔吊定位及基礎施工方案
目錄一 編制依據 1 二 工程概況 2 三 塔吊選型及布置 3 3.1塔吊布置時需考慮的因素 3 3.2塔吊型號 位置的選定 4 3.3塔吊吊次計算 5 四 塔吊基礎下方地質概況塔吊基礎形式選擇 6 五 主要引數及基礎定位 8 5.1塔機主要引數 8 5.1.1塔機起重特性表 臂長65m 8 5.1...
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