本工程為xx河道整治工程的橋梁工程，本橋為xx河道整治工程的附屬工程8+13+8m跨三孔拱橋，矢高3.25m，橋面寬4.6m ,
圖1 8+13+8m跨拱橋立面圖（單位：mm）
2.1.1 《xx河道整治工程岩土工程勘察報告》南京勘察工程公司2004.08
2.1.2 《xx河道整治工程初步設計報告（修訂稿）》2004.11 2.1.3xx河道整治工程初步設計報告的批覆。
2.1.4《xx河道整治工程初步設計報告評估意見（技術部分）》
設計驗算內容
2.2.1橋梁上部結構設計驗算
1 上部結構正常使用狀態截面普通鋼筋混凝土裂縫驗算
2 上部結構承載能力極限狀態正截面強度驗算
3.1.1公路等級： 簡易道路
3.1.2橋梁寬度：全橋總寬4.6m
3.1.3行車道數：單車道；
3.1.4荷載標準：設計限載10t （按四級公路荷載標準的70％計算）
3.1.5人群荷載：3 kn/㎡
3.2.1《公路工程技術標準jtg b01-2003）
3.2.2《公路橋涵設計通用規範jtg d60-2004）
3.2.3《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規範》 （jtg d62-2004）
3.2.4《公路橋涵施工技術規範jtj 041-2000）
3.2.5《公路橋涵地基與基礎設計規範jtj024-85）
3.2.6《混凝土結構設計規範gb50010-2002）
注：在下文中《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規範》均簡稱《公預規》
4.1.1 混凝土各項力學指標見表1
表1 混凝土材料力學性質表
4.1.2普通鋼筋
採用ⅰ、ⅱ級鋼筋：直徑8～32mm
彈性模量：ⅰ級 210000 mpa/ⅱ級 200000 mpa
抗拉強度標準值：ⅰ級 235 mpa/ⅱ級 335 mpa
熱膨脹係數：0.000012
4.2.1恆載
1、主梁重量按設計尺寸計，鋼筋混凝土容重取25kn/m3。
2、拱上填料及護拱結構重：該部分重量按線性荷載施加在拱上，下表給出各斷面處荷載大小
模型及線性荷載施加圖
使用《橋梁博士》程式3.1版計算的恆載內力列入下表：
1、汽車衝擊係數計算
等截面拱橋的基頻為：
結構的計算跨徑取=13m
跨中斷面的截面慣矩＝3.42×10-3m4
結構跨中的單位長度質量g/g＝4007/9.81=408.4(ns2/m2)
結構的材料彈性模量＝3.15e10n/m2
矢跨比頻率係數
==18.75
＝＝5.74hz
基頻介於1.5~14 hz之間，按《公路橋涵設計通用規範》(jtg d60-2004)第4.3.2條第5款規定，衝擊係數按下式計算：
＝0.1767ln-0.0157=0.29
2、可變汽車荷載標準值及人群荷載標準值的取用
本橋汽車標準荷載取用《公路橋涵設計通用規範》中規定的四級公路的70％，即在公路ⅱ汽車標準值的基礎上折減（0.8×0.7=）0.56。
13m跨徑的均布荷載q＝10.5 kn/ m×0.75=7.785 kn/ m,集中力p k=160 kn
可變人群荷載標準集度取3 kn/㎡
3、 可變效應計算
從4.2.2條活載橫向分布寬度計算中得出，單梁汽車最大的橫向分布係數發生在次中梁位置，此係數η汽為0.
5，考慮活載標準的折減係數0.56，此係數最終為0.28,單梁滿布人群最大的橫向分布寬度為η人=1.
064。
a、汽車效應計算
b、人群效應計算
按《公路橋涵設計通用規範》（jtg d60-2004）要求，驗算持久狀況承載能力極限狀態下基本組合和正常使用狀況短期效應組合。由於滿布人群活載工況不控制設計，因此不再對其進行組合計算。
1、 承載能力極限狀態基本組合
組合效應式及組合分項係數如下：
sud=（）
結構重要性係數
永久荷載作用分項係數：
汽車荷載(含衝擊力)作用分項係數：
2、 正常使用極限狀態組合效應
ssd=式中用於短期組合的汽車荷載作用頻遇值係數：
結果見下表。
1、配置主筋
強度控制估筋按《公預規》 （jtg d62-2004）5.2.3條公式（5.2.3-2）計算:
mu=264.0=，
裂縫控制估筋計算《公預規》 （jtg d62-2004）6.4.3條公式（6.
4.3-1、2）計算，裂縫控制寬度根據上述規範第6.4.
2條按ⅰ類和ⅱ類環境裂縫限值0.2mm控制。
,式中： c1=1.4 c2=1+0.5=1+0.5×=1.4 c3=1.0 其餘材料引數按材料設計值取用。
承載能力極限基本組合內力表
正常使用能力極限短期組合內力表
上述引數確定後，使用《橋梁博士》程式3.1版進行截面估筋計算。
截面構造尺寸圖
《橋梁博士》估筋結果
將上圖配筋代入《橋梁博士》程式3.1版中驗算抗力是否滿足：從上圖看出，程式計算出截面抗彎極限狀態承載力和配筋率滿足設計要求。
5.6 持久狀況正常使用極限狀態正截面裂縫寬度計算
將上圖配筋代入《橋梁博士》程式3.1版截面驗算工具根據公式（6.4.
3-1、2）計算驗算裂縫是否滿足。程式計算截面最大裂縫為0.166mm,小於規範第6.
4.2條按ⅰ類和ⅱ類環境裂縫限值0.2mm要求，裂縫驗算合格。
《橋梁博士》3.1版正截面強度計算結果
《橋梁博士》3.1版正截面裂縫計算結果
根據《橋梁博士》計算結果，支反力列入下表：
上表中，1（31）號節點為邊墩，11（22）號為中墩；邊墩由雙排4根直徑為φ1000mm的摩擦樁組成，中墩有單排2根直徑為φ1000mm的摩擦樁，根據單樁「m」可以計算出樁身內力：
邊墩內力表
中墩內力表
邊墩恆載作用下單樁樁身內力圖
邊墩恆載作用下單樁樁身內力圖
中墩恆載作用下單樁樁身內力圖
中墩活載作用下單樁樁身內力圖
根據樁身內力圖可知，最大樁身內力比25m肋拱橋小，為施工方便，兩橋的樁基配筋採用一致。因此n=987kn,m=600kn-m，使用《橋梁博士》程式3.1版截面估筋工具進行估出主筋需要4460mm2，考慮最小配筋率和構造要求，配置主筋16φ22hrb335,總配筋面積為6081mm2，大於估筋資料。
經計算，在上述內力組合下截面強度和截面抗裂合格。
根據《六灶西南片xx河道整治工程岩土工程勘察報告》，樁側極限摩阻力標準值fs和樁端極限端阻力標準值fp見下表。
樁側極限摩阻力標準值fs和樁端極限端阻力標準值fp一覽表
根據鑽孔平面布置，會龍湖橋採用g59號孔，其土層及分布及層底標高見下表。
土層及分布及層底標高表
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