商洛公路管理局工程隊1#商用綜合樓
模板施工方案
1、《建築施工安全檢查標準》jgj59—99;
2、《建築工程荷載規範》;
3、商洛公路管理局工程隊商用綜合樓工程《施工組織設計》;
4、《建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規範》jgj130—2001、j84—2001;
5、《建築施工高處作業安全技術規範》;
我公司承建的商洛公路管理局工程隊1#商用綜合樓位於商洛市商州路南側,商洛公路管理局工程隊院內。一層為框架結構,二至十一層為剪力牆結構,建築面積為14899.97平方公尺。
一層高度為4.5公尺,標準層為3公尺。
梁底支撐採用鋼木混合支撐,底模為10mm腹膜竹膠板,方木採用60*80mm紅松,鋼管為φ48*3.5。此部位為施工的重點部位,由於頂板施工荷載較大,必須對支撐系統進行設計及驗算。
當採用門式鋼管腳手架作為支撐時,施工按施工組織總設計和《建築施工門式鋼管腳手架安全技術規範》jgj128-2000、j43-2000。
搭設腳手架、支柱模至梁底、支梁底模、板底模、澆注柱砼、綁紮鋼筋(穿預應力筋)、封梁測模、綁紮板鋼筋、隱蔽驗收、澆注梁板砼、養護、砼強度達到設計要求(張拉預應力筋)、拆模轉入下一施工段。
樑側模採用與剪力牆相同的方法即方木背豎楞@40,豎楞上背方木橫楞並φ14螺桿@500對拉;梁底模下當梁寬不大於250時設一道方木綜楞,梁底模下當梁寬不大於350時設兩道方木綜楞,梁底模下當梁寬不大於700時設三道方木綜楞,梁底模下當梁寬不大於1000時設四道方木綜楞,梁底模下當梁寬不大於1400時設五道方木綜楞,方木隔柵@300,鋼管立桿間距@1000一道,立桿離地面100設掃地杆,每隔1800設水平拉結桿。
其傳力系統為:
現澆砼及施工等荷載、梁底模板、縱方木、橫方木、水平鋼管、鋼管支柱、承接層。
1、荷載:
①衡載標準值:
120mm厚砼:24km/m3*1.2=28.8n/m2
鋼筋:1.5kn/m3*1.0=1.5kn/m2
模板:0.30kn/m2所以,恆載標準值gk=30.6kn/m2;
②活載標準值:
人員及裝置均布荷載:2.5kn/m2
振搗砼均布荷載:2.0kn/m2所以,活載標準值qk=4.5kn/m2
③荷載承載力設計值p承=1.2kg+1.4qk=48.42kn/m2
荷載(剛度)設計值p剛=1.2kg=40.12kn/m2;取每公尺板寬計算:p承=48.42kn/m, p剛=4012kn/m
2、內力驗算
因為在實際砼澆注中,採用斜面分層工藝,且在砼澆注過程中,振動棒的作用範圍較大,在跨距較小時,可近似認為活荷載為均布且同時作用於各跨,即:不必考慮最不利荷載分布。設1為縱方木跨距。
查:《建築施工手冊》表2-15,得:
km=0.15; kv=0.606;kw=0.644
查:《建築施工手冊》表2-54,得腹模竹膠板設計強度及彈性模量為:
fv=1.2n/ mm2;fm=20n/ mm2;e=6055*0.9=5850n/mm2所以:
m=承12=0.105*48.42*0.32=0.457kn .m
σ=6.04n/mm2<
可知符合抗彎要求;
可知符合抗剪要求;
可知符合撓度要求。
1.計算資料啊;
方木為紅松e=9000*0.85=7650n/ mm2
[σ]=11.7n/ mm2
fv=1.4*1.3*1.9n/ mm2
2、縱向方木承受的荷載:
由多跨連續梁在均布作用下受禮情況可知:最大支座反力出現在連續梁第二支座,查表可知kvb左=0.606,kvb右=0.526,支座反力:
rb=(kvb左+kvb右)p承1=(0.606+0.526)*48.42*0.25=13.7kn,每公尺均勻反力p,=rb/1m=13.7kn/m(方木自重忽略),
3、求縱向方木內力:
查表得:km=0.105,kv=0.606,kw=0.644
m=為橫方木跨距)=0.105*13.7*0.252=0.09knm
σ=1.2n/mm2<
可知符合抗彎要求;
可知符合抗剪要求;
可知符合撓度要求。
荷載計算:可知符合抗彎要求;
rb=p′ l=13.7*0.25=3.425
集中力p=rb=3.426,,等效均布荷載p′=13.7kn/m
查表,四等跨連續梁(簡化為2m計算)
km=0.107,kv=0.607;kw=0.632
m=kn* p′122(12為立桿梁下橫距)
=0.107*13.7*0.42
=0.234kn*m
σ=1.1n/mm2<
可知符合抗彎要求;
可知符合抗剪要求;
可知符合撓度要求。
1.計算資料:
查表得鋼管相關引數如下:
w=0.58*103mm3;i=12.9*104 mm 4;e=2.1*105mpa;fm=205mpa
2.荷載計算:等效均布荷載最大值:
3.內力計算;
km=0.105;kw=0.644;kv左=0.606;kv右=0.526
m=km*p′l2(為梁下立桿縱距)
=0.105*18.3*0.42=0.44
σ=86.6n/ mm2<
可知抗彎符合要求;
rmax=(kv左+kv右)pl=(0.606+0.526)*29.34*0.4=7.6km
v′= rmax=7.6kn〈2vc=17kn
採用雙扣件可滿足要求。
立桿相關引數:
a=4.89*102mm2;g=3.84g/m; i=15.8mm;e=2.1*105;f=205mpa
支柱高6m-1.0m=5.0m
設三道水平桿距地1.8m,即l=1.8m
立桿及相關橫桿重量=49.1kn
可知符合要求。
一層框架層高為4.5公尺,樓板厚度為18cm,淨高=4.5m-0.18m=4.32m
底模下方木橫冷@400,鋼管(鋼支撐)橫向@1000,縱向@1000,掃地杆和水平拉結桿設定同梁支模,另外須設剪力撐增強剛度。
其傳力系統為;現澆砼及施工等荷載→板底模板→水平方木→水平鋼管→鋼管支柱承接層。
荷載:1、恆載標準值:
180厚砼:240kn/m2*0.12=4.32kn/m2
鋼筋:1.5kn/ m2*0.18=0.27kn/ m2
模板:0.30kn/ m2所以,恆載標準值gk=3.45kn/ m2
2、活載標準值:
人員及裝置均布荷載:2.5kn/m2所以,活載標準值qk=2.5kn/ m2
3、承載力設計值p承=1.2gk+1.4qk=5.868+3.5=9.37kn/ m2,荷載(剛度)設計值剛
取每公尺板寬計算:p承=9.37kn/m, p剛=5.87n/m
內力驗算:
因為在實際砼澆注中,採用斜面分層工藝,在跨距較小時,可近似認為活荷載為均布且同時作用於各跨,即:不必考慮最不利荷載分布。
查《建築施工手冊》。表2-15,得:
km=0.105;kv=0.606;kw=0.644
查《建築施工手冊》。表2-54,得腹模竹膠板設計強度及彈性模量為:
fv=1.2n/ mm2; fm=20n/mm2; e=6500*0.9=5850n/ mm2
所以:m=km*p′承12=0.105*9.37*0.42=0.157knm、
σ=2.91 n/ mm2<
可知符合抗彎要求;
可知符合抗剪要求;
可知符合撓度要求。
計算資料:
方木為紅松e=9000*0.85=7650n/ mm2
[σ]=11.7 n/ mm2<
fv=1.4*1.3*0.9n/ mm2
縱向方木承受的荷載;
由多跨連續梁在均布荷載作用下受力情況可知:最大支座反力出現在連續梁第二支座,查表可知,支座反力:
rb=p承1=3.75kn
考慮用4公尺方木,按四等跨樑計算;
求縱向方木內力:
查表得:km=0.107,kv=0.607,kw=0.632
m=km*p′ l』2(l』為板底水平鋼管跨距)
=0.0107*3.75*12=0.40kn*m
σ=4.8n/ mm2<
可知符合抗彎要求;
可知符合抗剪要求;
可知符合撓度要求。
計算資料:
w=5.08*103mm3;i=12.9*104mm4;e=2.1*105mpa;fm=205mpa
查表得鋼管相關引數如下:
荷載計算:
水平鋼管線荷載:
內力計算:
km=0.105;km=0.644;kv左=0.606;kv右=0.526
m=km*p′l2(l為梁下立桿縱距)
=0.105*15.6*12=0.8
σ=157n/ mm2<
可知抗彎符合要求;
rmax=(kv左+kv右)pl=(0.606+0.526)*15.6*1=12.4km
v′= rmax=12.4kn〈2vc=17kn
採用雙扣件可滿足要求。
立桿相關引數:
嗄.89*102mm2;g=3.84g/m;i=15.8mm;e=2.1*105;f=205mpa
支柱高6.02m
設四道水平桿及地1.8m,即l≈1.8m
立桿及相關橫桿重量=49.1kn
可知符合要求。
本工程為現澆鋼筋砼框架剪力牆結構,根據此設計特點結合我公司情況,確定採用全鋼板面清水大模板體系(一層、地下室採用腹膜竹膠板板),並按乙個整層模板需用量配置。剪力牆部分採用全鋼板面清水大模板體系。
詳見由西安奧宇模板****提供的《模板工程設計方案》。
1、從總平面布置圖中規劃出專門堆放的場地,該場地要求地勢高,不易存水,交通方便,有利於防火。
2、模板應分類整齊平行堆放,上下塊模板應用木塊墊開,墊塊上下應對齊,防止模板受壓變形。模板堆放不易過高,不應失穩。最下一塊模板應墊起離地200mm高,保持通風防止受潮。
3、堆放場地應搭棚防曬,防止太陽暴曬造成模板面變形。
4、模板堆放及加工場地應配備滅火工具,操作人員嚴禁吸菸,應制定嚴格的管理制度,防止發生火災。
1、按工程結構設計圖進行模板設計,確定強度、剛度及穩定性。
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