恆元廣場工程1#、2#塔吊專項施工方案
一、 工程概況及編制依據。。。。。
慈溪恆元廣場專案位於慈溪市東部商務區15#-a、15#-b，南至北三環，東至山洞橋耕地、北至規劃廣場路、西至規劃**大街。總用地面積約為27359.2平方公尺，擬建
主樓19-24層辦公酒店，裙房三層商業用房，地下室二層，總建築面積約13.6萬平方，公尺（地下室約4.2萬平方公尺），上部框剪結構。
本工程布局二台qtz80塔吊分別用於垂直運輸，其中1#塔吊位置4-5/r-s軸之間,2#塔吊位置14-15/r-s,樁基為φ800㎜鑽孔灌注樁,樁頂標高-3.600m.
塔吊扶牆位置設定如下：各道附著裝置之間的間隔距離必須嚴格按照塔吊使用說明書進行設定，允許根據實際情況在1m的範圍內進行適當調整，調整到附牆框安裝在塔身標準節有橫腹杆的位置。
根據《工程地質勘察報告》zk8號鑽孔、zk10號鑽孔；《qtz80塔吊說明書》、《建築樁基技術規範》（jgj94－94）、《寧波市建築樁基設計與施工細則》（2001甬dbj02－12）。本方案計算採用品茗安全軟體2010版本。
二、1#塔吊格構式基礎設計驗算.（1#塔吊位於zk8號鑽孔附近）
1、塔吊基本引數
塔吊型號：qzt80標準節長度b：3m；
塔吊自重gt：550kn塔吊地腳螺栓效能等級：高強10.9級；
最大起重荷載q：80kn塔吊地腳螺栓的直徑d：30mm；
塔吊起公升高度h：41m塔吊地腳螺栓數目n：12個；
塔身寬度b: 1.6m
2、格構柱基本引數
格構柱計算長度lo：6.0m格構柱綴件型別：綴板；
格構柱綴件節間長度a1：0.5m； 格構柱分肢材料型別：l125x10；
格構柱基礎綴件節間長度a2：2m； 格構柱鋼板綴件引數:寬100mm，厚10mm；
格構柱截面寬度b1：0.5m格構柱基礎綴件材料型別：l100x10；
3、基礎引數
樁中心距a：2.7m樁直徑d：0.8m；
樁入土深度l：28m樁型與工藝：泥漿護壁鑽(衝)孔灌注樁；
樁混凝土等級：c35樁鋼筋型號：hrb335；
樁鋼筋直徑：20mm
承臺寬度bc：4m承臺厚度h：1.2m；
承臺混凝土等級為：c35承臺鋼筋等級：hrb335；
承臺鋼筋直徑：20承臺保護層厚度:50mm；
承臺箍筋間距：250mm
4、塔吊計算狀態引數
地面粗糙類別：a類近海或湖岸區； 風荷載高度變化係數：0.5；
主弦杆材料：角鋼/方鋼主弦杆寬度c：250mm；
工作狀態：
所處城市：浙江慈溪市基本風壓ω0：0.45 kn/m2，
額定起重力矩me：800kn·m基礎所受水平力p：35kn；
塔吊傾覆力矩m：1160.31kn·m；
工作狀態下荷載計算
一）、塔吊受力計算
1、塔吊豎向力計算
承臺自重：gc=25×bc×bc×h=25×4.00×4.00×1.20=480.00kn；
作用在基礎上的垂直力：fk=gt+gc+q=550.00+480.00+80.00=1110.00kn；
2、塔吊風荷載計算
地處浙江慈溪市，基本風壓ω0=0.45 kn/m2；
擋風係數計算：
φ = (3b+2b+(4b2+b2)1/2c/bb)
擋風係數φ=0.79；
體型係數μs=1.90；
查表得：荷載高度變化係數μz=0.50；
高度z處的風振係數取：βz=1.0；
所以風荷載設計值為：
ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×1.90×0.50×0.45=0.30kn/m2；
3、塔吊彎矩計算
風荷載對塔吊基礎產生的彎矩計算：
mω=ω×φ×b×h×h×0.5=0.30×0.79×1.60×41.00×41.00×0.5=318.31kn·m；
總的最大彎矩值：
mmax=1.4×(me+mω+p×h)=1.4×(800.00+318.31+35.00×1.20)=1160.31kn·m；
4、塔吊水平力計算
水平力：vk=ω×b×h×φ+p=0.45×1.60×41.00×0.79+35.00=58.35kn
5、每根格構柱的受力計算
作用於承臺頂面的作用力：fk=1110.00kn；
mkmax=1160.31kn·m；
vk=58.35kn；
圖中x軸的方向是隨時變化的，計算時應按照傾覆力矩mmax最不利方向進行驗算。
（1）、樁頂豎向力的計算
nik=(f+g)/n±myyi/σyj2；
式中：n－單樁個數，n=4；
f－作用於樁基承臺頂面的豎向力標準值；
g－樁基承臺的自重標準值；
my－承臺底面的彎矩標準值；
yj－單樁相對承臺中心軸的y方向距離；
nik－單樁樁頂豎向力標準值；
經計算得到單樁樁頂豎向力標準值
最大壓力：nkmax=fk/4+(mkmax×a×2-0.5)/(2×(a×2-0.
5)2)=1110.00/4+(1160.31×2.
70×2-0.5)/(2×(2.70×2-0.
5)2)=581.38kn；
最小壓力：nkmin=fk/4-(mkmax×a×2-0.5)/(2×(a×2-0.
5)2)=1110.00/4-(1160.31×2.
70×2-0.5)/(2×(2.70×2-0.
5)2)=-26.38kn；
需要驗算樁基礎抗拔力。
（2）、樁頂剪力的計算
v0=1.2v/4=1.2×58.35/4=17.50kn；
二）、塔吊與承臺連線的螺栓驗算
1、螺栓抗剪驗算
每個螺栓所受剪力：
nvb=nvπd2fvb/4=1×3.14×30.002×310/4=219.13kn；
nv=1.2vk/n=1.2×58.35/12=5.83kn<219.13kn；
螺栓抗剪強度滿足要求。
2、螺栓抗拉驗算
n1×nt = nmin
其中：n1－塔吊每乙個角上螺栓的數量，n1=n/4；
nt－每一顆螺栓所受的力；
ntb=πde2ftb/4=3.14×26.722×500/4=280.29kn；
nt=1.2nkmin/n1=1.2×26.38/3.00=10.55kn<280.29kn；
螺栓抗拉強度滿足要求。
3、螺栓同時受到剪力以及拉力時的驗算
((nv/nvb)2+(nt/ntb)2)1/2 ≤ 1
其中：nv、nt－ 乙個普通螺栓所承受的剪力和拉力；
nvb、ntb、ncb－ 乙個普通螺栓的受剪、受拉和承壓承載力的設計值；
((nv/nvb)2+(nt/ntb)2)0.5=((5.83/219.13)2+(10.55/280.29)2)0.5=0.05；
螺栓在同時受到剪力以及杆軸方向拉力時強度滿足要求。
三）、承臺驗算
1、承臺彎矩的計算
依據《建築樁技術規範》（jgj94-2008 ）的第5.9.1條。
mx = ∑niyi
my = ∑nixi
其中 mx,my－計算截面處xy方向的彎矩設計值；
xi,yi－單樁相對承臺中心軸的xy方向距離，取(a-b)/2=(2.70-1.60)/2=0.55m；
ni1－單樁樁頂豎向力設計值；
經過計算得到彎矩設計值：mx=my=2×0.55×461.38×1.2=609.02kn·m。
2、螺栓粘結力錨固強度計算
錨固深度計算公式:
h ≥ n/πd[fb]
其中 n－錨固力，即作用於螺栓的軸向拉力，n=10.55kn；
d－樓板螺栓的直徑，d=30mm；
[fb]－樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，[fb]=1.57n/mm2；
h－樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h ≥10.55×103/(3.14×30.00×1.57)=71.30mm；
構造要求：h≥660.00mm；
螺栓在混凝土承臺中的錨固深度要大於660.00mm。
3、承臺截面主筋的計算
依據《混凝土結構設計規範》(gb50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。
αs = m/(α1fcbh02)
ζ = 1-(1-2αs)1/2
γs = 1-ζ/2
as = m/(γsh0fy)
式中：αl－係數，當混凝土強度不超過c50時， α1取為1.0,當混凝土強度等級為c80時，α1取為0.94,期間按線性內插法得1.00 ；
fc－混凝土抗壓強度設計值查表得16.70n/mm2；
ho－承臺的計算高度ho=1200.00-50.00=1150.00mm；
fy－鋼筋受拉強度設計值，fy=300n/mm2；
經過計算得：αs=609.02×106/(1.000×16.700×4.000×103×(1150.000)2)=0.007；
1-(1-2×0.007)0.5=0.007；
s =1-0.007/2=0.997；
asx =asy=609.02×106/(0.997×1150.000×300)=1771.389mm2；
由於最小配筋率為0.15%,所以最小配筋面積為:
1200×4000×0.15%=7200mm2；
建議配筋值：hrb335鋼筋， 20@170。承臺底面單向根數23根。實際配筋值7226.6mm2。
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