b區綜合商業樓工程；工程建設地點：江蘇徐州沛縣；屬於結構；地上4層;地下1層；建築高度：19.
5m；標準層層高：4.5m ；總建築面積：
13417.73平方公尺；總工期：0天。
本工程由江蘇金屯房產投資建設，徐州大屯工程諮詢公司設計，徐州大屯工程諮詢公司地質勘察，徐州大屯工程諮詢公司監理，組織施工；由擔任專案經理，擔任技術負責人。
井架落地卸料平台的計算依照《建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規範》(jgj130-2001)、《建築建構荷載規範》(gb50009-2001)、《建築地基基礎設計規範》(gb 50007-2002)等編制。
一、引數資訊:
1.基本引數
立桿橫距lb(m):0.90，井架橫向排數為:4，立桿步距h(m)：1.50；立桿採用單立杆支撐。
立桿縱距la(m):1.20，平台支架計算總高度h(m)：13.50；
平台底鋼管間距離(mm)：300.00；
鋼管型別:φ48χ3.0，扣件連線方式：單扣件，取扣件抗滑承載力係數:0.80；
2.荷載引數
腳手板自重(kn/m2):0.300；
欄杆、擋腳板自重(kn/m):0.150；
施工人員及卸料荷載(kn/m2):2.000；
安全網自重(kn/m2):0.005；
活荷載同時計算層數：3層。
3.地基引數
地基土型別:素填土；地基承載力標準值(kpa):120.00；
立桿基礎底面面積(m2):0.25；地基承載力調整係數:0.50。
二、板底支撐鋼管計算:
板底支撐鋼管按照均布荷載下簡支梁計算，截面幾何引數為
截面抵抗矩 w = 4.49cm3；
截面慣性矩 i = 10.78cm4；
板底支撐鋼管計算簡圖
1.荷載的計算：
(1)腳手板自重設計值(kn/m)：
q1 =1.2×0.3×0.3 = 0.108 kn/m；
(2)施工人員及卸料荷載設計值(kn/m)：
q2 = 1.4×2×0.3 = 0.84 kn/m；
2.強度驗算:
板底支撐鋼管按簡支梁計算。
最大彎矩計算公式如下:
mmax = 0.10q1l2 + 0.117q2l2
最大支座力計算公式如下:
n = 1.1q1l + 1.2q2l
最大彎距 mmax = 0.1×0.108×0.92+0.117×0.84×0.92 = 0.088 kn·m ；
支座力 n = 1.1×0.108×0.9+1.2×0.84×0.9 = 1.014 kn；
最大應力 σ = mmax / w = 0.088χ106 / (4.49×103) = 19.678 n/mm2；
板底鋼管的抗彎強度設計值 [f]=205 n/mm2；
板底鋼管的計算應力 19.678 n/mm2 小於板底鋼管的抗彎設計強度 205 n/mm2，滿足要求！
3.撓度驗算:
計算公式如下:
ν = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100ei
均布恆載:
0.677χ0.108+0.990χ0.84)χ (0.9χ103)4 )/(100×2.06×100000×10.78×104)=0.267 mm；
板底支撐鋼管的最大撓度為 0.267 mm 小於鋼管的最大容許撓度 900/150與10 mm，滿足要求！
三、縱向支撐鋼管計算:
板底支撐鋼管按照集中荷載下簡支梁計算，截面幾何引數為
截面抵抗矩 w = 4.49cm3；
截面慣性矩 i = 10.78cm4；
縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的簡支梁計算；
集中荷載p取板底支撐鋼管傳遞力,p =1.014 kn；
支撐鋼管計算簡圖
支撐鋼管計算彎矩圖(kn·m)
支撐鋼管計算變形圖(mm)
支撐鋼管計算剪力圖(kn)
最大彎矩 mmax = 0.609 kn·m ；
最大變形 vmax = 3.905 mm ；
最大支座力 qmax = 1.521 kn ；
最大應力 σ= mmax/w=0.609χ106/4.49×103=135.526 n/mm2 ；
縱向鋼管的計算應力 135.526 n/mm2 小於縱向鋼管的抗彎強度設計值 205 n/mm2，滿足要求！
縱向支撐鋼管的最大撓度為 3.905 mm 小於縱向支撐鋼管的最大容許撓度 1200/150與10 mm，滿足要求！
四、扣件抗滑移的計算:
按規範表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kn，按照扣件抗滑承載力係數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kn。
r ≤rc
其中 rc -- 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kn；
縱向或橫向水平杆傳給立桿的豎向作用力設計值 r= 1.521 kn；
r < 6.40 kn , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!
五、支架立桿荷載設計值(軸力)計算:
1.靜荷載標準值包括以下內容：
(1)腳手架的結構自重(kn)：
ng1 = 0.129×13.5 = 1.743 kn；
(2)板底支撐鋼管的結構自重(kn)：
ng2 = 0.033×0.9×2×1×3/8 = 0.022 kn；
(3)腳手板自重(kn)：
ng3 = 0.3×3×0.9×1.2×1/8 = 0.121 kn；
(4)欄杆、擋腳板的自重(kn)：
ng4 = 0.15×3×0.9×1/4 = 0.101 kn；
(5)安全網自重(kn/m2):
ng5=0.005×3×0.9×13.5/4=0.046kn；
經計算得到，靜荷載標準值 ng = ng1+ng2+ng3+ng4+ng5= 1.743+0.022+0.121+0.101+0.046=2.034 kn；
2.活荷載為施工人員及卸料荷載:
施工人員及卸料荷載標準值： nq = 3×2×0.9×1.2/8 = 0.81 kn；
3.因不考慮風荷載,立桿的軸向壓力設計值計算公式
n1= 1.2ng + 1.4nq = 1.2×2.034+ 1.4×0.81 = 3.574 kn；
本卸料平台採用單立杆，單根立桿所受的荷載為n＝n1＝3.574kn。
六、立桿的穩定性驗算:
立桿的穩定性計算公式:
σ = n/φakh ≤ [f]
其中 n --立桿的軸心壓力設計值(kn) ：n = 3.574 kn；
軸心受壓立桿的穩定係數,由長細比 λ＝lo/i的值查表得到；
i --計算立桿的截面迴轉半徑(cm) ：i = 1.59 cm；
a --立桿淨截面面積(cm2)：a = 4.24 cm2；
w --立桿淨截面模量(抵抗矩)(cm3)：w=4.49 cm3；
鋼管立桿最大應力計算值 (n/mm2)；
[f] --鋼管立桿抗壓強度設計值 ：[f] =205 n/mm2；
l0 --計算長度 (m)；
參照《建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規範》，由以下公式計算：
l0 = kμh
k --計算長度附加係數，取值為1.155；
計算長度係數，參照《建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規範》表5.3.3；取最不利值μ= 1.8；
立桿計算長度 l0 = kμh = 1.155 χ1.8χ1.5 = 3.118 m；
λ=l0/i =3118/15.9=196；
由長細比λ的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定係數φ= 0.188 ；
鋼管立桿受壓應力計算值 ； σ =3.574χ103 /( 0.188×424 )= 44.841 n/mm2；
立桿鋼管穩定性驗算 σ = 44.841 n/mm2 小於立桿鋼管抗壓強度設計值 [f] = 205 n/mm2，滿足要求！
七、立桿的地基承載力計算:
立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求
p ≤ fg
地基承載力設計值:
fg = fgk×kc = 60 kpa；
其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kpa ；
腳手架地基承載力調整係數：kc = 0.5 ；
立桿基礎底面的平均壓力：p = n1/a =14.3 kpa ；
其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：n1= 3.57 kn；
基礎底面面積 ：a = 0.25 m2 。
p=14.3 ≤ fg=60 kpa 。地基承載力滿足要求！
鋼管落地卸料平台計算書
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落地卸料平台方案
目錄第一章編制依據 第二章工程概況 第三章搭設方案選擇 施工材料要求 第四章卸料平台搭設施工方法與施工措施 第五章卸料平台拆除施工方法與措施 第六章安全管理技術措施與應急預案 第七章卸料平台計算書 卸料平台方案 第一章編制依據 建築施工計算手冊 江正榮著中國建築工業出版社 建築施工手冊 第四版中國建...