本工程的工程名稱是***，建設地點位於天津市河北區迎賢道與廣賢道交口。1#、6#住宅樓及公寓b座，其中1#樓地下兩層地上33層，6#樓地下兩層地上30層，b座地下兩層地上20層。
根據該工程的平面布置形式及工程的特點，選用三颱塔吊，其中1#樓採用fo/23b自公升式塔吊，6#樓採用qtz63型自公升式塔吊，分別為塔吊1和塔吊2，b座採用qtz80e型塔吊，為塔吊3，三颱塔吊均採用附著式。塔吊基礎中心分別為：塔吊1為c-19軸向西偏移4417mm，c-e軸向北偏移4436mm；塔吊2為d27軸向西偏移4100mm，d-f向北偏移2002mm；塔吊3為d-27向西偏移10000mm，d-s軸向北偏移10250mm。
具體位置詳見附圖。三部塔吊能滿足本工程的起重要求。
設計依據如下：
1、***的《鐵東路2號地勘察報告》。
2、塔式起重機基本引數資訊
3、本方案的標高為黃海標高,所附的詳圖標高為相對標高,全部以0.00相當於大沽標高2.630m為準。
本計算書主要依據施工圖紙及以下規範及參考文獻編制：《塔式起重機設計規範》（gb/t13752-1992）、《地基基礎設計規範》（gb50007-2002）、《建築結構荷載規範》（gb50009-2001）、《建築安全檢查標準》（jgj59-99）、《混凝土結構設計規範》（gb50010-2002）、《建築樁基技術規範》（jgj94-94）等編制。
1、qtz63塔吊計算書
1.1、塔吊的基本引數資訊
塔吊型號：qtz63塔吊起公升高度h：120.000m，
塔身寬度b：1.8m基礎埋深d：1.200m，
自重f1：450.8kn基礎承臺厚度hc：1.200m，
最大起重荷載f2：60kn基礎承臺寬度bc：5.000m，
樁鋼筋級別:iii級鋼樁直徑或者方樁邊長：0.700m，
樁間距a：4m承臺箍筋間距s：370.000mm，
承臺混凝土的保護層厚度：50mm， 承臺混凝土強度等級：c35，
額定起重力矩是：630kn·m基礎所受的水平力：30kn，
標準節長度：2.5m，
主弦杆材料：角鋼/方鋼寬度/直徑c：120mm，
所處城市：天津天津市基本風壓w0：0.5kn/m2，
地面粗糙度類別為：d類密集建築群，房屋較高，風荷載高度變化係數μz：1.61 。
1.2、塔吊基礎承臺頂面的豎向力和彎矩計算
塔吊自重（包括壓重）f1=450.80kn，
塔吊最大起重荷載f2=60.00kn，
作用於樁基承臺頂面的豎向力f=1.2×(f1+f2)=612.96kn，
塔吊傾覆力矩m=1.4×7032.93=9846.10kn·m
1.3、承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算
圖中x軸的方向是隨機變化的，設計計算時應按照傾覆力矩m最不利方向進行驗算。
（1）、 樁頂豎向力的計算
依據《建築樁技術規範》（jgj94-94）的第5.1.1條，在實際情況中x、y軸是隨機變化的，所以取最不利情況計算。
其中 n──單樁個數，n=4；
f──作用於樁基承臺頂面的豎向力設計值，f=612.96kn；
g──樁基承臺的自重：g=1.2×(25×bc×bc×hc)=1.2×(20×5.00×5.00×1.20)=900.00kn；
mx,my──承臺底面的彎矩設計值，取9846.10kn·m；
xi,yi──單樁相對承臺中心軸的xy方向距離a/20.5=2.83m；
ni──單樁樁頂豎向力設計值；
經計算得到單樁樁頂豎向力設計值，
最大壓力：nmax=(612.96+900.00)/4+9846.10×2.83/(2×1248.522)=1248.52kn。
最小壓力：nmin=(612.96+900.00)/4-9846.10×2.83/(2×-492.042)=-492.04kn。
需要驗算樁的抗拔。
（2）、承臺彎矩的計算
依據《建築樁技術規範》（jgj94-94）的第5.6.1條。
其中 mx1,my1──計算截面處xy方向的彎矩設計值；
xi,yi──單樁相對承臺中心軸的xy方向距離取a/2-b/2=1.10m；
ni1──扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值，ni1=ni-g/n=1023.52kn；
經過計算得到彎矩設計值：mx1=my1=2×1023.52×1.10=2251.75kn·m。
1.4、承臺截面主筋的計算
依據《混凝土結構設計規範》(gb50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。
式中，αl──係數，當混凝土強度不超過c50時，α1取為1.0,當混凝土強度等級為c80時，α1取為0.94,期間按線性內插法得1.00；
fc──混凝土抗壓強度設計值查表得16.70n/mm2；
ho──承臺的計算高度：hc-50.00=1150.00mm；
fy──鋼筋受拉強度設計值，fy=300.00n/mm2；
經過計算得：αs=2251.75×106/(1.00×16.70×5000.00×1150.002)=0.020；
1-(1-2×0.020)0.5=0.021；
s =1-0.021/2=0.990；
asx =asy =2251.75×106/(0.990×1150.00×300.00)=6594.73mm2。
2#塔吊建議配筋值：iii級鋼筋，φ16@370mm，底面單項根數為13根，φ25@370mm，底面單向根數為13根。實際配筋為 9593.49mm2。
1.5、承臺斜截面抗剪下計算
依據《建築樁技術規範》(jgj94-94)的第5.6.8條和第5.6.11條。
根據第二步的計算方案可以得到xy方向樁對矩形承臺的最大剪下力,考慮對稱性，記為v=1248.52kn我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式：
其中，γo──建築樁基重要性係數，取1.00；
bo──承臺計算截面處的計算寬度，bo=5000mm；
ho──承臺計算截面處的計算高度，ho=1150mm；
λ──計算截面的剪跨比，λ=a/ho此處，a=(5000.00/2-1800.00/2)-(5000.
00/2-4000.00/2)=1100.00mm；當 λ<0.
3時，取λ=0.3；當 λ>3時,取λ=3，得λ=0.96；
β──剪下係數，當0.3≤λ＜1.4時，β=0.12/(λ+0.3)；當1.4≤λ≤3.0時，β=0.2/(λ+1.5)，得β=0.10；
fc──混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16.70n/mm2；
則，1.00×1248.52=1.25×106n≤0.10×16.70×5000×1150=9602500n；
經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋！
建議上部配筋同下部配筋，箍筋間距 10@370mm。
1.6、樁承載力驗算
樁承載力計算依據《建築樁技術規範》(jgj94-94)的第4.1.1條。
根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值n=1248.52kn；
樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式：
其中，γo──建築樁基重要性係數，取1.00；
fc──混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=19.10n/mm2；
a──樁的截面面積，a=3.85×105mm2。
則，1.00×1248520.69=1.25×106n≤19.10×3.85×105=7.35×106n；
經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求,只需構造配筋！
樁構造配筋計算：
as=πd2/4×0.65%=3.14×7002/4×0.65%=2500.23mm2；
擬採用配筋值：hrb335鋼筋，14 16。實際配筋值2814mm2。
依據《建築樁基設計規範》(jgj94-2008)，
箍筋採用螺旋式，直徑為8mm，間距宜為200mm；受水平荷載較大的樁基、承受水平**作用的樁基以及考慮主筋作用計算樁身受壓承載力時，樁頂以下5d範圍內箍筋應加密；間距不應大於100mm；當樁身位於液化土層範圍內時箍筋應加密；當考慮箍筋受力作用時，箍筋配置應符合現行國家標準《混凝土結構設計規範》gb50010的有關規定；當鋼筋籠長度超過4m時，應每隔2m設一道直徑不小於12mm的焊接加勁箍筋。
1.7、樁豎向極限承載力驗算
樁承載力計算依據《建築樁基技術規範》(jgj94-94)的第5.2.2-3條；
根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值n=1248.52kn；
單樁豎向承載力設計值按下面的公式計算：
其中 r──最大極限承載力；
qsk──單樁總極限側阻力標準值:
qpk──單樁總極限端阻力標準值:
ηs, ηp──分別為樁側阻群樁效應係數，樁端阻群樁效應係數；
γs, νp──分別為樁側阻力分項係數，樁端阻抗力分項係數；
塔吊基礎設計方案
一 工程概況 工程名稱 贛源福第3 4 樓主體及地下室 幼兒園工程 三標段 工程地點 洪都北大道488號 原南昌化工原料廠內 建設單位 江西贛源實業投資有限責任公司 設計單位 深圳市華納國際建築設計 勘察單位 核工業鷹潭工程勘察院 監理單位 江西誠達工程諮詢監理 本工程總建築面積為37005.18 ...
塔吊基礎設計方案
一 編制依據1 二 工程概況2 三 工程地質條件2 四 預應力管樁施工工藝3 五 鑽孔灌注樁施工工藝5 六 格構柱施工工藝7 七 格構柱遇結構部位處理方法8 八 安全保證措施8 九 預應力管樁基礎計算書9 十 格構式基礎計算書18 十一 樁點陣圖 十二 施工總平面布置圖 塔吊基礎專項方案 一 編制依...
塔吊基礎設計方案
一 塔吊基礎設計 1 塔吊基礎位置詳見附圖 一 二。根據現場情況，採用預埋柱腳固定式基礎 塔吊基礎利用地下室筏板作為基礎形式。塔吊基礎底標高即為地下室筏板底標高。2 塔吊基礎形式 詳見附圖三 塔吊基礎尺寸為6250 6250 1350 高 配筋為 25 120雙層雙向，由於該處地下室筏板高度為1公尺...