一、設計依據
1、《建築樁基礎技術規範》jgj94-94
2、《混凝土結構設計規範》(gb50010-2002)
3、《建築地基基礎設計規範》(gb50007-2002)
4、《建築地基基礎設計規範》(db33/1001-2003)
5、《建築機械使用安全規程》(jgj33-2001)
6、《建築結構荷載規範》(gb50009-2002)
7、本工程《岩土工程勘察報告》
8、施工圖紙
9、簡明施工計算手冊
10、塔吊使用說明書
二、塔吊選型
本標段為框架結構,總建築面積為36749 m2。根據本工程特點、布局,擬選用4臺長沙東方起重機械****製造的qtz63型液壓自公升塔式起重機(簡稱塔吊),其相關技術引數適用於本工程垂直運輸需要。
三、塔吊位置的確定
為最大限度的滿足施工需要,擬將塔吊位置作如下確定:具體詳見塔吊平面布置圖。
四、塔吊基礎的確定
1、地質引數以本工程《岩土工程勘察報告》中有關資料為計算依據(以z50孔為依據),其主要設計引數(見土層設計計算參數列)。
2、塔吊基礎受力情況(說明書提供)
3、所定的塔吊位根據建築結構條件、地質條件以及塔吊各項技術引數確定:塔吊基礎樁採用機械鑽孔混凝土灌注樁,樁徑350mm,樁長8m(有效樁長),樁身混凝土c25,鋼筋籠全長配筋4∮14,∮8@200,鋼筋伸入承臺800,樁數5根。樁頂標高為-1、5(-5、5)m,樁位布置及基礎承臺平面尺寸詳見附圖。
4、2臺塔吊採用鋼筋混凝土承臺,尺寸為5000×5000×1000mm,內配鋼筋雙層雙向∮14@200,箍筋∮12@450,承臺混凝土強度c25, 100厚c10混凝土墊層。在塔吊承臺位置地下室底板預留洞4000×4000,四周設一道止水板,與基礎連線處用100厚泡沫板相隔並做防水處理。塔吊基礎處後澆帶處理方法同地下室後澆帶。
塔身穿樓板處,樓板預留洞四周比塔身外圍大500mm(2600×2600),該處梁板後澆帶處理方法同地下室頂板後澆帶。
5、根據廠房提供的基礎圖,4臺之中2臺十字梁基礎見附圖二。
五、塔吊基礎施工
塔吊基礎混凝土機械鑽孔樁,將由在現場施工工程樁的施工隊伍施工,並按其專項施工方案進行操作。
考慮到今後塔吊安裝方便,施工中有關預埋件需同步進行埋設,並要確保其位置準確性。
塔吊基坑土方開挖時間隨同本工程地下室,並預先施工。
開挖時注意事項:
1、對作業人員做好安全、技術交底、每個人員分工明確。
2、基坑開挖時由施工員指揮人、機作業、安全員現場協調安全工作。
3、劃定作業範圍、存土、轉土地點、挖機行走路線,作業半徑內嚴禁人員行走。
4、在土方邊坡頂,設定沉降現測點,開挖中與開挖後定時觀測,發現異常,立即採取措施。
5、基坑設定專用扶梯,以供人員上下,工人在基坑內作業時,設專人在上面指揮,以免上面物體落入坑內,同時一但發現支護異常,立即通知人員撤出。
6、基坑周邊設立警戒線,圍護設定,防止與基坑施工無關人員誤傷,同時保護基坑內作業人員安全。
7、制定應急措施:
①挖掘機隨時待命,一旦沉降異常難以控制,即用挖機將支護周圍土方挖低御載。
②準備工字鋼、松木(6m)、發生滑坡變形時,進行水平加固。
第一部分: qtz5013型塔吊樁基礎計算書
一. 引數資訊
塔吊型號qtz63(5013)主要部件重量如下表:
即塔吊自重(包括壓重)f1=496.08kn,最大起重荷載f2= 58.48kn
塔吊傾覆力距m=塔吊起重高度h=47m,塔身寬度b=1.6m
混凝土強度:c25,鋼筋級別:ⅱ級,承臺長度lc或寬度bc=5.00m
樁直徑d=0.35m,樁間距a=1.8m,承臺厚度hc=1.00m
基礎埋深d=1.00m,承臺箍筋間距s=200mm,保護層厚度:50mm
二. 塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算
1. 塔吊自重(包括壓重)f1=496.08kn
2. 塔吊最大起重荷載f2=58.48kn
作用於樁基承臺頂面的豎向力 f=1.2×(f1+f2)=665.476kn
塔吊的傾覆力矩 m=1.4×1552=
三.矩形承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算
(一)、單樁允許承載力特徵值計算
1、單樁豎向承載力特徵值計算
1)、按地基土物理力學指標與承載力引數計算
ap=πr2=0.096m2
(db33/1001-2003)(9.2.3-1)
=1.88×(3.5×5.
00×17.85+1.2×8.
56×1.02+3.48×88.
74) =216.49kn即 =216.49kn
2)、樁身截面強度計算
=0.7×20.1×0.096×105=141.82 kn
其中, ──工作條件係數,取0.7;
fc──混凝土軸心抗壓強度設計值,fc=20.10n/mm2;
ap──樁的截面面積,a=0.96×105mm2。
2、單樁抗拔力特徵值計算
(db33/1001-2003)(9.2.7-1)
=298.95+63=361.95kn
1.88×(3.5×5.00×1.02+1.2×7.00×1.02+5.2×25.00×1.02) =298.95kn
0.9gpk=0.9×π×0.35×8×25=63kn
(二)、單樁樁頂作用力的計算和承載力驗算
1、軸心豎向力作用下:
(db33/1001--2003)(9.2.1-1)
665.47÷5=133.094kn
2、偏心豎向力作用下:
按照mx作用在對角線進行計算
mx=mk=2172.8+63×1.0=2235.8kn·m
(db33/1001--2003)(9.2.1-2)=354.14±476.25
3、水平力作用下:
hik= (db33/1001--2003)(9.2.1-3)
=18.48kn
其中n──單樁個數,n=5;
f──作用於樁基承臺頂面的豎向力設計值,f=655.9kn;
g──樁基承臺的自重
方承臺g=1.0×5×5×25=625kn
十字梁g=[0.8×0.6×2-0.8×0.6×0.8] ×25=158.4 kn
mx,my──承臺底面的彎矩設計值,取
xi,yi──單樁相對承臺中心軸的xy方向距離a/2=1、80m;
ni──單樁樁頂豎向力設計值141.82;
(三)、 矩形承臺彎矩的計算
依據《建築樁技術規範》jgj94-94的第5.6.1條。
其中 mx1,my1──計算截面處xy方向的彎矩設計值(
xi,yi──單樁相對承臺中心軸的xy方向距離取a/2-b/2=0.90m;
ni1──扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值(kn),ni1=ni-g/n=141.82-655.9/5=8.64kn/m2;
經過計算得到彎矩設計值:
141.82×5=
得出:709.1>665.47 滿足設計要求
在對開挖後的回填土進行夯實處理,可提高地耐力。
四、矩形承臺截面主筋的計算
依據《混凝土結構設計規範》(gb50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。
式中,αl──係數,當混凝土強度不超過c50時, α1取為1.0。
α1取為0.94,期間按線性內插法得1.00;
fc──混凝土抗壓強度設計值查表得16.70n/mm2;
ho──承臺的計算高度hc-50.00=950.00mm;
fy──鋼筋受拉強度設計值,fy=300.00n/mm2;
經過計算得:αs=875.11×106/(1.00×16.70×5000.00×950.002)=0.012;
ξ =1-(1-2×0.012)0.5=0.012;
γs =1-0.012/2=0.994;
asx =asy =875.11×106/(0.994×950.00×300.00)=3088.59mm2。
基礎承臺配筋為b14@200雙向雙層(as=3849mm2)>3088.59mm2,滿足要求.
五、矩形承臺斜截面抗剪下計算
依據《建築樁技術規範》(jgj94-94)的第5.6.8條和第5.6.11條。
根據第二步的計算方案可以得到xy方向樁對矩形承臺的最大剪下力,考慮對稱性,
記為v=673.67kn我們考慮承臺配置箍筋的情況,斜截面受剪承載力滿足下面公式:
其中,γo──建築樁基重要性係數,取1.00;
bo──承臺計算截面處的計算寬度,bo=5000mm;
ho──承臺計算截面處的計算高度,ho=950mm;
λ──計算截面的剪跨比,λx=ax/ho,λy=ay/ho,
此處,ax,ay為柱邊(牆邊)或承臺變階處
至x, y方向計算一排樁的樁邊的水平距離,得(bc/2-b/2)-(bc/2-a/2)=900.00mm,
當 λ<0.3時,取λ=0.3;當 λ>3時,取λ=3, 滿足0.3-3.0範圍;
在0.3-3.0範圍內按插值法取值。得λ=0.95;
β──剪下係數,當0.3≤λ<1.4時,β=0.12/(λ+0.3);當1.4≤λ≤3.0時,β=0.2/(λ+1.5),
得β=0.10;
fc──混凝土軸心抗壓強度設計值,fc=16.70n/mm2;
fy──鋼筋受拉強度設計值,fy=300.00n/mm2;
s──箍筋的間距,s=200mm。
則,1.00×673.67=6.74×105n≤0.10×300.00×5000×950=7.63×106n;
雅戈爾塔吊基礎計算方案
雅戈爾太陽城四期專案b標段總承包工程 塔吊基礎設計方案 蘇州第一建築集團 2013年12月 目錄 一 工程概況 2 二 塔吊選型及位置確定 2 三 1號塔吊基礎計算書 6 四 2號塔吊基礎計算書 11 五 3號塔吊基礎計算書 16 六 4號塔吊基礎計算書 21 七 5號塔吊基礎計算書 26 八 施工...
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