關於人工挖孔樁基樁尺寸效應是否考慮問題
在灌注樁基樁承載力計算中，是否考慮基樁尺寸效應各規範是乎並不一致，規範jgj94-2008對於灌注樁，當樁徑大於800mm時豎向承載力需進行尺寸效應修正，但國家規範gb50007-2011，和深圳標準sjg01-2010並沒有此規定，這給設計帶來混亂。
對於人工挖孔樁，其樁徑一般都超過800mm，屬大直徑樁灌注樁，如果地勘報告提供的岩土力學指標是極限標準值，是否可以不考慮尺寸效應！我認為可以不考慮，其原因：
規範jgj94-2008計算豎向承載力時，採用岩土力學指標是極限標準值，而國家規範和深圳標準採用岩土力學指標是特徵值，兩者是不同的。關鍵是地勘報告提供的是什麼力學指標，如果是極限標準值，應按規範jgj94-2008計算；如果地勘報告提供的是特徵值，可以不考慮基樁尺寸效應，並按國家規範gb50007-2011公式計算。
然而由於樁周岩土的複雜性、不確定性、影響力學效能的因素多樣性，還沒有乙個較為精確的計算承載力的方法，計算方法基本屬於經驗性質，估算性質，對大直徑灌注樁更是這樣，因此規範均強調基樁應以現場試驗實測為主。
規範jgj94-2008的前身是jgj94-94，在jgj94-94規範中單樁承載力設計值r=，式中為和樁型、施工工藝有關的抗力分項係數，如預製樁；泥漿護壁灌注樁採用靜動法得
則採用靜載法得
數法則。眾所周知，岩土工程具有以下特點：①土層和地下水分布的隨機性；②外加荷載及分布的不確定性；③岩土性質的複雜性和有關引數的不確定性；④實驗室指標和現場指標的差異性；⑤計算理論與方法的不確定性；因此抗力分項係數在0.
02~0.1量級上差別來確定單樁承載力工程意義不大，為此為使用方便，又滿足工程要求，同時不同規範相差不大，規範jgj94-2008將抗力分項係數統一歸入安全係數上，並取安全係數為2，即：
/2式中——單樁承載力特徵值；
——單樁極限承載力標準值；
規範jgj94-2008根據土的物理指標與承載力引數之間的經驗關係，確定大直徑樁單樁極限承載力標準值時，公式為：
=+=usi +
式中和分別為大直徑樁側阻力和端阻力尺寸效應係數，對於常用大直徑，這兩個係數平均在0.78左右，連系前面單樁承載力特徵值的公式，則「安全係數」相當為2.56，隨之直徑增大「安全係數」更大，事實上從工程來看，按公式計算結果一般均小於實測，為此在採用公式計算時可以不考慮尺寸效應，尺寸效應引起的承載力減小的因素，可以包含在安全係數「2」內。
這樣分析似乎即使是極限值也可以不考慮尺寸效應。儘管「尺寸效應」也是通過一定的試驗而得，但也可以看成土的力學指標與現場實際的差距，看歸納到安全係數範疇中去。
規範jgj94-2008在解釋」時，其一是根據2023年對砂土和對粘性土、砂卵石及粉細砂等試驗，得出尺寸效應樁端阻與樁徑關係，認為端阻隨樁徑增大承載力呈雙曲線遞減，其二認為樁成孔後產生應力釋放，孔壁出現鬆弛變形，導致側阻隨樁徑增大承載力呈雙曲線遞減，為此規範jgj94-2008提出了兩個尺寸效應係數，但基樁還有乙個性質，即時間效應，基樁隨時間增長承載力會有所提高，這是土中應力重新組合的結果，可見孔壁出現鬆弛變形會隨時間增長而消失，樁端阻應力同樣會隨時間增長而趨向均勻。特別對人工挖孔樁在護壁施工時是1公尺1節，每1節澆搗混凝土時均需用振搗棒振搗，與土體的接觸面比泥漿護壁要好得多，因此規範明確，樁身周長，當人工挖孔樁樁周護壁為振搗密的混凝土時，樁身周長可按護壁外直徑計算。由此可見人工挖孔樁成孔後土體基本上是不存在「樁成孔後產生應力釋放，孔壁出現鬆弛變形」現象。
為此在規範沒有統一前，人工挖孔樁是可以考慮不進行尺寸效應修正。
基樁樁頭處理方案
一 挖土堆載法檢測示意 荷載採用傘形架堆載，詳見圖1 2。圖1 傘形架 圖2 堆載法載入裝置 二 靜載抗壓樁頭的具體處理方法 1 試樁樁頭接樁要求 樁頭尺寸 配筋按設計要求。接樁樁頭中軸線與樁身中軸線應重合，頂面平整。試樁樁頭頂在自然地平以下60 cm，其餘要求見示意圖3。圖3試樁樁頭配筋示意圖 1...
基樁檢測報告
sh 2009 32 1 工程名稱 服務中心住宅樓基樁檢測 檢測類別 委託檢測 檢測專案 灌注樁基樁完整性及承載力檢測 中交橋梁技術 二 九年七月 宣告1 報告無 印章無效 2 報告無計量認證印章無效 3 檢測單位名稱與檢測報告專用章名稱不符者無效 4 報告未加蓋騎縫章無效 5 本報告無檢測人 審核...
基樁護壁厚度計算
棗樹廟大橋 棗樹廟大橋12號樁左幅樁長為33.8m,為最不利情況，其護壁厚度計算結果如下 樁頂標高為162.2m，其下土層厚度分別為 亞粘土 9.2m 礫砂 1m 全風化安山岩 5.9m 強風化安山岩 16.1m 弱風化安山岩 4.8m fc 25mpa,為安全，亞粘土按溼粘土 17 19，25o ...