工程施工方案

一、編制依據

1、施工圖紙

新世紀領居b組團(27#-29#、34#-38#、43#-47#、52#-57#、62#-65#、70#-72#、78#-82#、89#-93#、99#-103#、110#-113#別墅)施工圖紙。

2、主要規範、規程

混凝土結構工程施工質量驗收規範（gb50204-2002）

建築施工安全檢查標準（jgj59-99）

建築門型鋼腳手架安全技術規程（jgj128-2000）

3參考圖書及模板計算軟體

a. 簡明施工計算手冊

b. 實用建築施工安全手冊

c、建築施工腳手架實用手冊

d、中國建築科學研究院建築工程軟體研究所《模板計算軟體》

二.工程概況

三、施工部署

1、安全防護領導小組

安全生產、文明施工是企業生存與發展的前提條件，是達到無**事故的必然保障，也是我專案部建立「文明現場、樣板工地」的根本要求。為此專案部成立以專案經理為組長的安全防護領導小組，其機構組成、人員及責任分工如下：

組長：彭旭東（專案經理）

副組長；張啟全（工地負責人）

組員：雷豔紅（安全員）、黃沃文（安全員）、郭華春（施工主管）、聶延芳（施工員）、李偉強（材料員）

2、設計總體思路

結合本工程結構形式、實際工程特點：工期短、施工場地窄, 新世紀領居b組團基本同時施工,室內外交叉施工等實際情況，全部模板體系採用18mm厚膠合板、50*100mm方木及門式鋼架支撐。

3、模板安裝的一般安全、技術要求：

(1)、總體要求：

使用時結構表面外露的，模板的變形值不應超過跨度的1/400，使用時結構有天棚隱蔽的，模板的變形值不應超過跨度的1/250，二層的模板應支撐在堅實的地基上，並應有足夠的支撐面積，嚴禁受力後地基產生下沉；整體式鋼筋砼梁在跨度≥4m時，安裝的模板應起拱，拱高在1/1000—3/1000跨度即可，模板接縫應嚴密，不能漏漿。

(2)、模板安裝：

多層房屋在安裝上層模板及支架時，下層樓層的板梁結構強度應達到能承受上層模板、支撐及新澆砼的重量，才可進行，否則下層樓板結構的支撐系統不能拆除，同時上下支撐應在同一垂直線上；模板、支撐系統在安裝過程中，必須設定臨時固定設施，以防傾覆，全部支撐安裝完畢後，要及時沿橫向及縱向加設水平撐和剪刀撐，並和立柱固定牢，首層設水平撐三道，縱橫方向各設兩道剪刀撐，其它各層設水平撐兩道，縱橫方向各設一道剪刀撐。支設首層立柱、剪力牆及梁模板時應搭設工作平台，其它各層可採用馬凳操作，不得站在柱模上操作也不得在梁底模上行走，更不允許利用拉桿、支撐攀登上下。

(3)、模板的拆除：

拆除基礎及±0以下模板時應先檢查基坑土壁的情況，發現有鬆軟、龜裂的情況必須採取防範措施後方可下去作業，拆下的模板與支撐桿件不得堆放在坑邊1m以內，要隨拆隨運走。拆除板梁柱牆的模板時，高度4m以上（首層）的應搭設操作平台並設護攔，不准在同一垂直面上作業，拆除時應逐塊拆除，不可成片鬆動和撬落或拉倒。拆除平台及樓層板的底模時，應設臨時支撐以防大片模板墜落，尤其拆除支柱、剪力牆模時特別注意，以防模板突然全部掉落傷人，不要站在懸臂結構上拆底模；作業時要思想集中，以免釘子扎腳和空中墜物傷人。

四、模板的設計及荷載驗算：

1、模板的設計：

(1)柱、剪力牆模：

面板均採用18mm多層板加工，非轉角處不允許豎向拼縫,橫向拼縫應盡量錯開,並保證拼縫嚴密,不漏漿。具體選材及施工要求如下表3-5-1，具體大樣見附圖3-5-1:

表3-5-1

注：（）內為最底層距地面距離。

(2)、梁模板：

側模板和底模均採用18mm厚多層板，直樑主龍骨採用100*100mm@600mm單面刨光方木,次龍骨選用50*100mm@200雙面刨光方木,側模按圖紙尺寸現場拼裝,樑高》500mm時，沿h/2樑高@600設m14穿牆螺栓。弧形梁的樑側模內楞及底模按圖紙尺寸進行放樣加工成定型模板，由塔機運至作業面組合拼裝，然後加橫楞，並利用支撐體系將梁兩側夾緊，其它同直梁模板。

(3)、樓面、屋面模板：

面板為18mm多層板，主龍骨採用100*100@1200mm單面刨光方木，次龍骨選用50*100mm@200雙面刨光方木，為保證樓、屋面混凝土成型效果，將整個頂板的多層板按同一順序、同一方向對縫平鋪，必須保證接縫處下方有龍骨，且拼縫嚴密，表面無錯臺現象，若與柱相交，則不刻意避開柱頭，只在該處將多層板鋸開與柱尺寸相應洞口，下墊方木作為柱頭龍骨。

2、荷載驗算：

(1)、牆模驗算

(2)、柱模驗算

（3）、樓板模板驗算

（4）、梁模板驗算

a、柱模受到新澆混凝土的側壓力：

f1=0.22rct0β1β2v1/2

f1=0.22*24*5*1.0*1.15*31/2=52.58kn/m2

f1——新澆混凝土對模板產生的最大側壓力

rc——混凝土重力密度，取24kn/m2

t0——新澆混凝土的初凝時間，取5h

v——混凝土的澆築速度，取3m/h

h——混凝土的側壓力計算位置處至新澆築頂面的總高度（取3.4m,分兩次澆築）

β1——外加劑影響修正係數，取1.0

β2——混凝土坍落度修正係數，按130～150mm，取1.15

b、柱箍所受的均布荷載值（n/mm）:

q=52.58*103/106*400*0.85=17.88n/mm

c、柱箍最大彎矩值（n/mm）

mmax=ql22=17.88*8002/8=1430400n·m

3、強度計算：

n/a+mmax/rπwnx=600*17.88/875+1430400/15.3*103

=99.62n/mm2d、撓度計算：

ω=5l14/384el=5*6004/384*103*9*0.5*100*303=0.83mm<[ω]=1.5mm

滿足要求。

(2)梁模驗算：

a、底模驗算：

（1）、抗彎強度驗算：

底模自重 5*0.04*0.45*1.2=0.108

混凝土自重 24*0.45*0.8*1.2=10.368

鋼筋自重 1.5*0.45*0.8*1.2=0.648

振搗混凝土荷載 2*0.45*1.2=1.08

合計q1=12.204

乘以折減係數0.9 則q2= q1*0.9=10.98kn/m

（2）、抗彎承載力驗算：

底模下的楞木間距為0.2m,是乙個多等多跨連續梁,考慮木材長度有限,故按四跨計算。

按最不利荷載部之中結構靜力表示的

彎矩係數：km=-0.121

剪力係數：kv=-0.620

撓度係數：kw=0.967

則m=km*ql2=-0.121*10.98*0.22=-0.0531kn/m=-0.0531*106n/mm

σ=m/w=-0.0531*106*6/(450*402)=4.425n/mm2（3）、撓度驗算：

荷載不包括振搗混凝土荷載，則 q1=11.24；q2=10.012kn/m

w=kwql4/（100ei）=0.967*10.012*2004/(100*9*103*450*403/12)

=0.00717<[w]=1/720=200/720=0.278(滿足要求)

b、側模驗算:

（1）、荷載驗算：

假設t=30oc，β1=1.2，β2=1，v=2m/h則：

1）、側壓力：

f1=0.22rct0β1β2v1/2

=0.22*24*200/（30+15）*1.2*1*20.5=39.82 kn/m

f2=rch=24*0.8=19.2 kn/m

取兩項較小值

乘以分項係數:f=19.2*1.2=23.04 kn/m

2)、振搗混凝土時產生的荷載：4kn/m2

乘以分項係數4*1.4=5.6kn/m2

合計:23.04+5.6=28.64 kn/m2

根據立檔間距為600mm的條件，則荷載為28.64*0.6=17.184 kn/m

乘以折減係數，則q=17.184*0.9=15.465 kn/m=15.465n/mm

（2）、抗彎強度驗算：

仍按四等跨計算，其km，kv，kww於前述相同側模用50mm厚

則：m=kmql=-0.121*10.98*6002=478.29*103kn/mm

σ=m/w=478.29*103*6/(600*402)=2.99n/mm2<ρm=13n/mm2(滿足要求)

（3）、抗剪強度驗算：

v=0.620ql=0.620*10.98*600=4084.56n=4.085kn

剪應力:τ=3v/(2bh)=3*4085/（2*600*40)=0.26n/mm2

（4）、撓度驗算：

取側壓力f=23.04kn/m2化為線荷載23.04*0.6=13.82kn/m

乘以折減係數q=0.9*13.82=12.24kn/m

w=0.967ql4/(100el)=0.967*12.24*6004*12/(100*9*103*600*403=0.533mm

<[w]=1/400=600/400=1.5mm(滿足要求)

（5）、鋼管支柱驗算（按1250mm驗算）：

δ=n/a=33.1/0.191*4.89=35.44

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